Изменение механических свойств при нагреве

Фиг. 127. Изменение механических свойств при нагреве наклепанной мягкой стали.

ИЗМЕНЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ПРИ НАГРЕВЕ [c.141]

Изменение механических свойств при нагреве [c.143]

Изменение механических свойств при нагрева [c.145]

На рис. 1-13,6 показано изменение механических свойств при комнатной температуре наклепанной малоуглеродистой стали в зависимости от температуры нагрева. [c.33]

Изменение механических свойств (при кратковременном растяжении) в зависимости от продолжительности нагрева готовых образцов при 400 и 450° С сплава ВТЗ-1 н готовых образцов или заготовок при 500° С сплавов ВТ8 и ВТ9 показано на рис. 20. [c.394]

Метод ИМЕТ-1 [2]. Испытания образцов проводят в машине ИМЕТ-1 (см. гл. II, п. 2). Анализируя характер изменения механических свойств при различных температурах в процессе непрерывного нагрева и охлаждения, выявляют температурный интервал хрупкости металла. Особое внимание обращают на температуру восстановления пластичности и прочности металла при охлаждении, когда в условиях сварки могут возникнуть значительные растягивающие напряжения. [c.117]

При холодной протяжке получают твердую (твердотянутую) медь, которая благодаря влиянию наклепа имеет высокое временное сопротивление разрыву при малом удлинении, а также твердость и упругость — при изгибе проволока из твердой меди несколько пружинит. Если же медь подвергнуть отжигу, т. е. нагреву до нескольких сот градусов с последующим охлаждением, то получится мягкая (отожженная) медь, которая сравнительно пластична, имеет малую твердость и малую прочность, но весьма большое удлинение при разрыве и (в соответствии с рассмотренными выше общими закономерностями) более высокую проводимость. На кабельных заводах отжиг меди производят в специальных печах без доступа воздуха, чтобы избежать окисления. Влияние отжига на свойства меди показывает фиг. 141 изменение механических свойств при отжиге оказывается значительно более резким, чем изменение электропроводности. [c.277]

При проектировании сосудов из титановых сплавов приходится учитывать их повышенную склонность к замедленным разрушениям. Для устранения этой опасности необходимо, во-первых, избежать неблагоприятных изменений механических свойств при сварке из-за недостаточной защиты зоны нагрева и, во-вторых, предотвратить [c.185]

Фиг. 13. Изменение механических свойств двуслойной стали при нагреве до 1100° С.

Чтобы выяснить, как влияет промежуточная рекристаллизация наклепанного при НТМО аустенита на изменение механических свойств стали ЗОХГСНА, провели специальную упрочняющую обработку с промежуточными нагревами выше температуры рекристаллизации (табл. 15). [c.72]

При минимальной температуре рекристаллизации, которая называется порогом рекристаллизации, происходит наиболее резкое изменение механических свойств деформированного металла. При этом прочность резко снижается, а пластичность увеличивается (рис. 115). Изменение механических характеристик зависит не только от температуры нагрева, но и от продолжительности выдержки. Наиболее существенные изменения механических свойств металла происходят в начальный период ре-кристаллизационного отжига. Дальнейшее увеличение времени [c.355]

Рис. 22. Изменение механических свойств термически обработанной стали 3X2 В8Ф (закалка при 1100 С, отпуск 650 С) в процессе нагрева

Высокотемпературная микроскопия позволяет изучать кинетику процессов, происходящих при пайке смачивание, растекание припоев, диффузионные процессы, возникновение или рост фаз при контактном плавлении, рекристаллизацию. С использованием высокотемпературной микроскопии можно наблюдать за изменением механических свойств (твердости, пластичности) в зависимости от степени нагрева. Этот вид исследований осуществ- [c.315]

Первичная рекристаллизация. Первичной рекристаллизацией, или рекристаллизацией обработки, называется процесс, происходящий при нагреве деформированного металла до температур, вызывающих непрерывное зарождение новых кристаллических центров и рост зерен вокруг них, протекающих за счет деформированных кристаллов. Деформированная структура целиком заменяется новыми зернами, вследствие чего наступает резкое изменение механических свойств металла твердость и прочность падают, а пластичность возрастает. [c.69]

Отпуском называется операция термической обработки, при которой путем нагрева металлического закаленного сплава ниже температуры фазового превращения, т. е. линии PSK на фиг. 106, а или D E на фиг. 106, б, выдержки и последующего охлаждения (обычно на воздухе) из неустойчивой закаленной структуры образуется более устойчивая, происходит изменение механических свойств и твердости, а также снижение внутренних напряжений. Самопроизвольный отпуск, происходящий после закалки при простой выдержке при комнатной температуре, или отпуск при очень низких температурах, например до 100—170° С, принято называть старением. [c.176]

Операция термической обработки, при которой путем нагрева ниже критической точки выдержки и последующего медленного или быстрого охлаждения неустойчивые структуры мартенсита и остаточного аустенита, полученные при закалке, превращаются в более устойчивые и происходит снижение внутренних (остаточных) напряжений и изменение механических свойств, называется о т-п ус ком стали. В процессе отпуска структура закаленной стали при низких температурах переходит в отпущенный мартенсит, [c.245]

Обобщая результаты исследования, можно утверждать, что внутри образцов, подвергнутых 200 термическим ударам, в зонах, удаленных на 5-20 мм от внутренней поверхности, по мере увеличения количества циклов происходят относительно небольшие изменения механических свойств. Предел текучести после 600 термических ударов повышается. Однако существенное изменение происходит в тонком слое толщиной 2 мм, расположенном вблизи внутренней поверхности. Временное сопротивление этого слоя уменьшается до 490 МПа и при этом очень существенно снижается относительное удлинение. Металлографические исследования показывают, что при циклическом нагреве происходят существенные изменения структуры, которые в приповерхностной области приводят к снижению временного сопротивления и относительного удлинения. На расстоянии же большем 5 мм изменения свойств незначительны. [c.105]

Закалка сплава ВТ 18. Влияние температуры нагрева под закалку от 500 до 1100° С и скорости охлаждения на изменение механических свойств сплава ВТ 8 после нагрева при 800, 950 и 1050° С показано на рис. 84. Указанные температуры характеризуют структуру, образующуюся в а-области (800°С), у границы перехода (950° С) [c.183]

На рис. 23 показано изменение механических свойств 27%-ной хромистой стали в зависимости от длительности нагрева при 475° С. Хрупкость легче обнаруживается на надрезанных образ- [c.45]

Рис. 23. Влияние продолжительности нагрева при 475° С на изменение механических свойств 27%-ной хромистой стали при комнатной температуре

При методе ИМЕТ-1 тонкие или стержневые образцы нагревают в специальной машине током и охлаждают в соответствии с заданным термическими циклами. В процессе нагрева или охлаждения образцы подвергают либо деформации, либо разрыву при заданной мгновенной температуре или в заданном интервале температур (в зависимости от скорости деформации). Их также можно резко охлаждать в воде, что л было зафиксировано структурное состояние. Этим методом можно определить и конечные изменения структуры и механических свойств после полного охлаждения образцов до комнатной температуры. Кроме того, это позволяет исследовать кинетику изменения механических свойств и структуры металла в различных участках зоны термического влияния в процессе сварки и термической обработки. [c.45]

Рис. 50. Изменение механических свойств железомарганцевого сплава с 17% Мп в интервале мартенситного 75= 8-превращения [163] а — при нагреве е- б — при охлаждении

Высокотемпературная микроскопия позволяет изучать кинетику процессов, происходящих при пайке смачивания, растекания припоев, диффузионных процессов, происходящих на поверхности, возникновения или роста фаз при контактном плавлении, рекристаллизации. С использованием высокотемпературной микроскопии можно наблюдать за изменением механических свойств (твердости, пластичности) в зависимости от степени нагрева. Этот вид исследований осуществляется с применением специальных инденторов и приспособлений для деформирования [15, 16]. [c.241]

Резкая зависимость механических свойств магниевых сплавов от микроструктуры и температурно-скоростных условий деформации обусловлена рядом причин. При нагреве и горячей деформации изменяются микроструктуры сплавов, а также механизм их деформации. Рассмотрим с этих позиций причины изменения механических свойств магниевых сплавов. [c.127]

Дополнительная информация о структурных изменениях в сплаве получена при изучении изменения механических свойств сплава после технологического нагрева (при 150°С в течение 100 ч). Эти исследования показали, что резкое снижение прочностных свойств сплава после ВТМО и серийной обработки происходит в первые 6—10 ч старения и не обусловлено существенными изменения- [c.148]

Снятие напряжений. Тепловая обработка, преследующая цель только снятия напряжений, должна производиться при нагреве ниже (на 100—200°) температуры эвте-ктоидных превращений во избежание изменений структуры основной металлической массы с результирующим изменением механических свойств. При длительном перегреве выше этой температуры (550—600°С) для обычного углеродистого чугуна [31] происходит не только изменение структуры основной металлической массы, но н частичное появление новых напряжений [33]. В табл. 47 [32] приведено изме- [c.33]

Величины Qп, Сот И Сд В общем случае являются случайными функциями четырех аргументов х, у, г и т, причем последний из аргументов является также случайной величиной, так как время работы двигателя может изменяться в некоторых пределах, особенно для двигателей верхних ступеней ракет. Кроме того, Рп, Сот и Сд зависят и от других случайных аргументов. Так, например, Qu зависит от секундного расхода топлива, условий распыла и горения компонентов топлива, их соотношееия и ряда других величин. Величина Сот зависит от секундного расхода и теплофизических свойств охлаждающей жидкости, теплопроводности материала внутренней оболочки, характеристик пристеночного слоя и вида течения жидкости в пространстве между внешней и внутренней оболочками. Величина Сд зависит от механических свойств материала внутренней оболочки, изменения этих свойств при нагреве, а также от действующих нагрузок (перепада давлений, температурных напряжений, вибрационных и динамических воздействий), характеристик условий крепления внутренней оболочки в камере и др. [c.178]

На рис. 7.7. показано изменение механических свойств наклепанного Ре в зависимости от температуры нагрева. Это изменение свойств, как видно из графика, происходит лишь при температурах выше 450° С. Так, За, уменьшается с 980 до 600 Мн1м , а б увеличивается с 5 до 28%. [c.84]

При этом возрастает величина внутренних напряжений, ограниченных малыми объемами. Все эти изменения приводят к тому, что с увеличением деформации уменьшается плотность металла. Таким образом, пластическая деформация при обработке металлов обусловливает изменение их микроструктуры, выражающееся в деформации и ориентации зерен (текетурирование) и сопровождающееся изменением механических свойств (наклеп). Наряду с этим наблюдаются и белее глубокие фазовые превра1цения в поверхностных слоях металлов в результате высокого поверхностного нагрева, а также быстрого охлаждения. [c.51]

Наличие химически связанной воды вызывает при повышении температуры вспучивание слюды разложение флогопита с выделением воды начинается при более высокой температуре (около 900° С), чем у мусковита (около 600° С) при этой температуре слюда также теряет прозрачность, резко снижаются электрические и механические свойства. Высокая нагрево-стойкость, негорючесть, малая гигроскопичность слюд сочетается с гибкостью и упругостью в тонких листках. Электрические свойства слюды высоки в том случае, когда, поле направлено перпендикулярно плоскостям спайности. Вдоль плоскостей спайности слюда имеет большие потерн и низкую электрическую прочность. У слюды мусковит значительно меньше tg б и у, чем у флогопита (табл. 12.1). Повышение температуры сопровождается ростом проводимости и tg б, а также снижением р у флогопита эти изменени я происходят сильнее, чем у мусковита (рис. 12.2). Следует также отметить снижение электрической прочности с ростом толщины пластинки. [c.165]

До сих пор от металлорежущих станков требовалась в основном точность. Теперь этого уже недостаточно. Особенно при обработке титана и других дорогостоящих и чувствительных к нагреву металлов. Дело в том, что испортить деталь можно не только, обработав ее не в размер. Если усилия резания превысят определенную величину, деталь сломается. Если деталь разогреется слишком сильно, может быть испорчена ее металлографическая структура. Размеры деталей современных ракет и сверхзвуковых самолетов могут быть столь велики, а материал настолько дорог, что общая стоимость необработанной заготовки может доходить до многих тысяч рублей. Так что порча одной единственной детали может принести заводу заметный убыток. Таким образом, необходимы станки, которые во время работы непрерывно следили бы за температурой и напряжениями в каждой точке обрабатывемой заготовки и соответственно корректировали бы технологический процесс. К разработке таких станков приступили специалисты во многих странах. Дорогостоящие заготовки они собираются облепить во всех опасных точках тензометрическими и темпе )а-турными датчиками, а снимаемые с них электрические сигналы после усиления подать на управляющие органы станка. Такие станки, помимо размерной точности, смогут учитывать изменения механических свойств материалов, связанные с температурой и с продолжительностью ее действия, прочность, пластические деформации, ползучесть и в соответствии со всеми этими многочисленными факторами автоматически настраиваться на оптимальную стратегию обработки. [c.253]

В ряде случаев авиационные конструкции эксплуатируются в условиях сложного взаимодействия спектров аэродинамической температурной и силовой нагруженности. Воздействие силовых факторов и температуры на этапах полетного цикла порождает интенсивное протекание процессов перераспределения напряжений и деформаций, изменение структурных параметров и механических характеристик материала, накопление циклических и длительных повреждений. Изменение несущей способности элементов авиационных конструкций оказывается особенно выраженным для малоциклового нагружения при наличии пластических деформаций и нагрева, когда изменение механических свойств по числу циклов и по времени обусловливает заметную неста-ционарность кинетики местных напряженно-деформированных состояний. Расчет долговечности в таких условиях, как отмечается в гл. 1, 2, 4, 8 и 11, осуществляют на основе решений соответствующих краевых задач, реализуемых экспериментально, с помощью численных решений или приближенных аналитических методов. [c.114]

Использование вероятностного подхода к описанию свойств металла позволило нам получить наследственную интегральновероятностную модель сопротивления деформации, которая при минимуме экспериментальной информации дает возможность рассчитывать многомерные пространства сопротивление деформации - температура - структура - степень деформации - скорость деформации . Модель позволяет рассчитывать изменение сопротивления деформации при нагреве, охлаждении металла с полиморфными или фазовыми превращениями и без них, в циклах пластической деформации и во время междеформационных пауз, т. е. дает возможность поставить моделирование термомеханической обработки, термической обработки на компьютерную основу. Для реализации модели необходимо выполнить механические испытания при трех температурах. [c.306]

Механическая обработка приводит к повышению электросопротивления и к снижению магнитной проницаемости, а также влечет за собой более или менее заметные изменения других физических свойств. При нагреве до температур, лежащих ниже температуры кристаллизации, эффекты, вызванные деформацией, большей частью исчезают и происходит восстановление физи-ч вских свойств до их значений перед деформацией. [c.295]

При сварке взрывом средняя температура в зоне соединения увеличивается не более чем на несколько десятков градусов. Но в вершинах волн при большой скорости их образования локальные микроучастки могут нагреваться до температуры плавления свариваемого металла. В результате образуются участки с измененными механическими свойствами, что ухудшает качество сварного соединения. В соединении с безволновой границей (область 2) оплавлений металла не происходит, прочность такого соединения наиболее высокая. [c.271]

Исследование структурных изменений в материале nojf влиянием термической усталости находится на начальной стадии [2, 25, 72, 81, 115]. Первые серьезные упоминжия в литературе на эту тему относятся к пятидесятым годам, когда появились публикации Ко-нигера и Либмана В публикуемых работах [18, 781 приведены изменения механических свойств материала после их ударного нагрева, но без глубокого анализа структурных изменений. Исследования сводились к разработке нрвых методик для лабораторных условий и проводились они в основном на образцах из высоколегированной стали [2. 26, 75, 91, 142]. В этих работах описаны различные методики и определено количество циклов нагружения, при которых на поверхности материала образуются трещины. [c.21]

Здесь следует отметить, что в сварных соединениях прочность сцепления металлической основы и включений, расположенных в зоне термического влияния, может уменьшаться в результате высокотемпературного нагрева в процессе сварки, приводящего к изменению механических свойств матрицы. Это определяет пониженное сопротивление листового проката и сварного соединения к СР, что послужило основанием для отнесения СТ к дефектам сварных соединений типа холодных трещин. В условиях низкой пластичности формирование слоистой макротрещины проходит без макропластиче-ских деформаций (рис. 4.3, а) с образованием слоисто-хрупкого разрушения [15]. В более пластичной основе включение деформируется в форму линзы, а затем происходит разрушение основы (рис. 4.3, б). Очевидно, что во втором случае поверхность разрушения при движении СТ будет иметь вязкий вид, что означает повышенное сопротивление СР (слоисто-вязкое разрушение). [c.94]

Рис. 188. Влияние длительности нагрева стали Х18Н11Б на изменение механических свойств стали при температурах, °С

Согласно исследованиям [7, 225, 283], сталь Х18Н25С2 имеет достаточно большую склонность к дисперсионному твердению при нагреве в области умеренных температур. В табл. 142 приведены данные по влиянию длительных нагревов на изменение механических свойств стали Х18Н25С2. [c.386]

В этом отношении интересные результаты были получены Павловым [190], который определил изменение механических свойств после коррозии образцов, взятых из различных мест по сечению тяжелого лонжеронного профиля из сплава Д16. Профиль предварительно подвергался гомогенезиру-ющему нагреву при 490°, закаливался в холодной воде и подвергался естественному старению. [c.293]

Полуферритные стали (17% Сг и 0,10% С) без титана склонны к некоторому упрочнению в результате нагрева до высоких температур. При этом повышение твердости сопровождается резким уменьшением ударной вязкости и эрозионной стойкости (рис. 115). Металлографические исследования показывают, что такая закономерность в изменении механических свойств и сопротивляемости микроударному- разрушению вызвана главным образом ростом зерна и образованием мартенситной фазы по его границам. При микроударном разрушении такой структуры выявляются очень слабые участки в поле ферритного зерна, непосредственно примыкаюш,ие к мартенситной составляющей. В этих местах быстро образуются очаги разрушения, вокруг которых концентрируются напряжения. Такие образцы разрушаются при испытании настолько интенсивно, что трудно установить различие в стойкости после отжига при различных высоких температурах. [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...