Стали нержавеющие мартенситные

Механические свойства нержавеющих сталей аустенито-мартенситного класса [c.495]

По составу нержавеющие стали делятся на хромистые и хромоникелевые. Кроме основных элементов (углерода, хрома, никеля) нержавеющие стали могут быть дополнительно легированы молибденом, титаном, ниобием, медью, кремнием, которые вводят для повышения коррозионной стойкости, механических и технологических свойств стали. Нержавеющие стали бывают нескольких структурных классов ферритного, ферритно-мартенситного, мартенситного, аустенит- [c.31]

При высоких температурах (200—700 °С) и давлении до 20 МПа высокой коррозионной стойкостью обладают нержавеющие стали аустенитного, мартенситного и ферритного классов, а также ряд сплавов на основе никеля (табл. 18.1, рис. 18.1, 18.2). [c.274]

Хромистые жаропрочные и нержавеющие стали феррито-мартенситного класса на базе 12% хрома применяются в сварных конструкциях лопаточного аппарата, рабочих колес центробежных машин и других узлах турбин, работающих в широком диапазоне температур от комнатной до 600°. В табл. 3 приведены наиболее распространенные стали этого класса с указанием областей и температуры применения. [c.30]

Ротор турбины цельнокованый, диаметром 860 мм и изготовлен из нержавеющей мартенситной стали следующего состава в % С — 0,24 8Юа<0,10 Мп —0,6 N1 — 0,6 Си <0,10 Сг—1,20 Мо—1,1 V — 0,30. На первых двух ступенях ротор имеет воздушное охлаждение. На направляющих лопатках установлены бандажи, а на роторе — уплотнительные пластинки, благодаря которым между ротором и бандажом создается лабиринтовое уплотнение. В направляющих лопатках первых двух ступеней имеются продольные сверления, через которые охлаждающий воздух поступает в лабиринтовые уплотнения в таком количестве, что выходит из них как в направлении потока, так и против него. Таким образом, охлаждающий воздух непосредственно омывает основания рабочих лопаток. При этом полностью устраняется контакт между горячим газом и ротором вплоть до второй ступени. Температура на поверхности ротора не превышает 500° С. Первые две ступени турбины активные, а четыре последние — реактивные. Максимальная температура ротора в зоне третьей ступени примерно на 200° С ниже максимальной температуры газа. Только лопатки двух первых ступеней изготовляются из аустенитной стали, на других же ступенях — из хромистой стали с содержанием 13% Сг. [c.85]

К сталям переходного класса, в которых после высокотемпературной закалки образуется аустенит, а их упрочнение достигается отпуском с последующим старением или обработкой холодом с последующим старением, примыкают нержавеющие стали, имеющие мартенситную структуру после проведения высокотемпературного нагрева с последующим охлаждением. Эти стали подвержены дополнительному упрочнению после старения благодаря дальнейшему образованию мартенсита или выделению упрочняющих фаз. Температура мартенситного превращения таких сталей должна быть выше комнатной, так как это позволяет получать повышенные прочностные свойства уже при закалке вследствие протекания мартенситного превращения. Для обеспечения определённой степени мартенситного превращения при закалке нержавеющие мартенситные стали выплавляют с низким содержанием С, а иногда вводят в них Nb или Ti, которые способны связывать С в карбиды. [c.47]

Стали мартенситного класса — высоколегированные стали, которые при закалке, как и при нормализации, дают мартенситную структуру, а при полном отжиге марганцовистые и никелевые стали — структуру из мартенсита и троостита закалки. Поэтому они не поддаются обработке обычным режущим инструментом и имеют редкое применение, хромистые же нержавеющие стали с мартенситной структурой применяются для ножей, а после отжига [c.324]

Г у л я е в А. П. и Макаров В. М. Мартенситное превращение, механические свойства и структура нержавеющих сталей аустенитно-мартенситного класса. Металловедение и термическая обработка металлов , 1960, № 8. [c.325]

БЕЗУГЛЕРОДИСТЫЕ НЕРЖАВЕЮЩИЕ МАРТЕНСИТНО-СТАРЕЮЩИЕ СТАЛИ [c.160]

Установлено также, что хорошая вязкость при значительной прочности может быть получена на нержавеющих мартенситно-стареющих сталях, содержащих максимально возможное (около 9—10%) количество никеля. [c.162]

Влияние содержания никеля и углерода на механические свойства нержавеющей мартенситно-стареющей стали [120] [c.162]

Высокая пластичность и вязкость безуглеродистых нержавеющих мартенситно-стареющих сталей в закаленном состоянии сохраняется при криогенных температурах, несмотря на отсутствие в структуре остаточного [c.164]

Почти полное отсутствие углерода в интенсивно стареющих нержавеющих сталях обеспечивает им еще два важных преимущества над малоуглеродистыми нержавеющими сталям и мартенситного и переходного классов высокую коррозионную стойкость (общую и коррозию под напряжением) основного металла и сварных швов без последующей закалки после сварки, а также нечувствительность к охрупчиванию при медленном охлаждении в процессе пайки. [c.167]

К этому классу относятся стали, имеющие температуру начала мартенситного превращения при 20—60°С. С увеличением содержания в нержавеющих сталях практически всех легирующих элементов, кроме алюминия и титана (поскольку последний образует нерастворимые при аустенитизации карбонитриды), температура мартенситного превращения понижается и сталь из мартенситного класса переходит в аустенитный. При этом резко падает предел текучести и возрастает пластичность и вязкость стали. Стали переходного класса, лежащего между мартенситным и аустенитным, в зависимости от термической обработки, обладают свойствами, близкими к свойствам сталей аустенитного или мартенситного классов [123]. [c.167]

Важнейшим преимуществом сталей переходного класса перед мартенситными является возможность легирования их большим количеством хрома с целью увеличения коррозионной стойкости. Как правило, увеличение содержания хрома в нержавеющих сталях лимитируется образованием в структуре б-феррита, который понижает пластичность и вязкость стали, а также ухудшает способность ее к горячей деформации. Увеличением содержания никеля или других аустенитообразующих элементов б-феррит можно устранить, однако повышение содержания хрома, никеля и других элементов понижает температуру мартенситного превращения, что приводит к выходу стали из мартенситного класса. [c.169]

Нержавеющие мартенситные стали Электрошлаковы дуговой переплав Кольца, шарики, ролики 0,020 0,030 1 1 1.5 1,5 1,5 1,0 2,0 ЧМТУ 1279-65 [c.210]

Выявлена большая группа металлов, которые обладают высокой коррозионной стойкостью в высокотемпературной зоне. К ним относятся высоколегированные нержавеющие стали аустенитного, мартенситного и ферритного классов, а также ряд сплавов на основе никеля (табл. 2.1) [5, 6]. [c.54]

При кислородно-флюсовой резке максимальная глубина слоя с измененным химическим составом не превышает 0,3 мм. Глубина зоны термического влияния [49] в сталях с аустенитной структурой достигает 1— 1,1 мм, в сталях с мартенситной структурой— 1,1— 1,2 мм. В обоих случаях у поверхности реза на глубине 0,1—0,7 мм образуется участок литого металла с дендритным строением. После резки слой металла, обедненного легирующими эле.ментами, целесообразно удалить шлифованием на глубину 0,5 мм. В то же время результаты испытания образцов сварных соединений, выполненных по кромкам, полученным после резки без последующей механической обработки, свидетельствуют о возможности использования кислородно-флюсовой резки без последующей обработки для подготовки кромок нержавеющей стали под сварку. [c.140]

Ниобий широко используют как легирующий элемент для хромоннкелевых нержавеющих сталей, а также хромистых, хромо-марганцевых и др. Ниобий предохраняет сталь от воздушной закалки с образованием хрупкой мартенситной структуры, увеличивает вязкость, свариваемость, тягучесть, жаропрочность сталей. Нержавеющие стали, содержащие обычно более 1,5% КЬ, используют для изготовления реактивных двигателей, деталей самолетов, газовых турбин. [c.403]

Вспучивание ферритных нержавеющих сталей наблюдалось, когда они были катодно защищены в морской воде. Вероятно, это происходило вследствие того, что были применены защитные плотности тока выше минимальной величины, необходимой для полной защиты. Если при контакте активных металлов с мартенситными нержавеющими сталями образуются гальванические пары, то нержавеющая сталь (катод) может разрушиться вследствие выделения на ней водорода. Такие разрушения наблюдались при лабораторных испытаниях [25]. Наблюдалось самопроизвольное растрескивание винтов из нержавеющей мартенситной стали вскоре после того, как они находились в контакте с алюминием в атмосфере морского побережья. Пропеллеры из упрочненной мартенситной нержавеющей стали, соприкасающиеся со стальным корпусом корабля, вскоре после пуска в эксплуатацию подверглись коррозионному растрескиванию. Сильно наклепанная аустенитная нержавеющая сталь 18-8 также может разрушаться в условиях, описанных для мартенситных сталей [26, 27]. В данном случае сульфиды ускоряют разрушение, и так как сплав при холодной обработке претерпевает фазовое превращение и образуется феррит, то наблюдаемый эффект может служить также примером водородного растрескивания. [c.260]

В зависимости от структуры различают три основных класса нержавеющих сталей. Каждый класс включает ряд сплавов, которые несколько различаются по составу, но обладают сходными физическими, магнитными и коррозионными свойствами. Здесь приводятся обозначения сталей в соответствии с классификацией Американского института железа и стали (AISI), которую часто используют на практике. Перечень основных марок нержавеющих сталей, выпускаемых промышленностью, представлен в табл. 18.2. Основными классами нержавеющих сталей являются мартенситный, ферритный и аустенитный. [c.296]

Мартенситные стали получили название по аналогии с мар-тенситной фазой углеродистых сталей. Мартенсит образуется при фазовом превращении сдвигового типа, происходящем при быстром охлаждении стали (закалке) из аустенитной области фазовой диаграммы, для которой характерна гранецентрированная кубическая структура. Мартенсит определяет твердость закаленных углеродистых сталей и мартенситных нержавеющих сталей. Нержавеющие стали этого класса имеют объемно-центрированную кубическую структуру они магнитны. Типичное применение — инструменты (в том числе и рёжущие), лопатки паровых турбин. [c.296]

Несмотря на то что нержавеющие стали и сплавы созданы специально для эксплуатации в различных агрессивных средах, их коррозионная усталость изучена меньше, чем углеродистых сталей. В ранних работах, выполненных в 20-х годах Мак Адамом и другими исследователями, показано, что нержавеющие стали хорошо сопротивляются коррозионноусталостному разрушению в пресной воде и ее парах, 3 %-ном растворе Na I, а также других сравнительно малоагрессивных средах. Однако некоторые нержавеющие-стали, например мартенситного класса, обладая высокой коррозионной стойкостью в ненапряженном состоянии, имеют низкое сопротивление коррозионной усталости. Часто условный предел коррозионной выносливости этих сталей такой, как и обычных углеро- [c.58]

На основании анализа опубликованных данных можно заключить, что обработка поверхности роликами увеличивает предел выносливости образцов из углероди- Tbix, низколегированных и нержавеющих мартенситных сталей при циклическом изгибе на 20-30 %, а образцов с концентратором напряжения - на 100 % и. выше. Более эффективна обкатка для деталей, работающих на циклический изгиб и растяжение-сжатие и менее эффективна — для деталей, подвергнутых циклическому кручению. [c.158]

Большинство источников указывает на то, что полуферритные и ферритные хромистые стали практически не подвержены коррозионному растрескиванию в растворах хлоридов. Хромистые же стали, имеющие мартенситную структуру, подвержены коррозии под напряжением. Между коррозионным растрескиванием аустенитных и мартенситных сталей имеется определенное различие. В аустенитных сталях растрескивание интенсифицируется при анодной поляризации, а в мартенситных — катодной. Последнее обстоятельство позво-ляетпредположить, что растрескивание мартенситных сталей связано а водородной хрупкостью. При наличии катодной поляризации увеличивается скорость выделения водорода и интенсифицируется коррозионное растрескивание мартенситных сталей. Контакт с более электроотрицательным металлом, например алюминием, также ускоряет процесс растрескивания мартенситных сталей. При растрескивании стали 410 (12—13% хрома) разрушение распространяется вдоль неотпущенного мартенсита по граням прежних аустенитных зерен. Отпуск при температуре 635° С снижает склонность стали к коррозионному растрескиванию [111,156]. Д. С. Поль [111,36] считает, что ферритные и мартенситные стали с низкой твердостью не склонны к коррозионному растрескиванию под напряжением в воде высокой частоты при температуре до 300° С. Мартенситные же нержавеющие стали, закаленные до твердости Ядс= 30, коррозионному растрескиванию в этих условиях подвержены. Хромистые стали, так же как и малолегированные и аустенитные нержавеющие стали. [c.177]

Высокая способность противостоять эрозионно-усталостному разрущению при микроударных воздействиях. Это свойство в большой степени зависит от природы сплава, его структуры и фазового состава (Л. 4. Наибольшей стойкостью против эрозионного разрушения обладают нержавеющие стали с мартенситной структурой, наименьшей— с ферритной. Эрозионная стойкость сталей с аусте-нитной структурой зависит от природы и свойств аусте-нита и его способности к упрочнению при пластических деформациях. [c.79]

В высоколегированных сталях (быстрорежущие, мар-тенситно стареющие нержавеющие мартенситные стали и др ) структурная наследственность проявляется в щиро ком диапазоне скоростей нагрева, т е не только при быст ром и медленном нагреве, но и при промежуточных уме ренных скоростях нагрева Следовательно, в таких сталях структурная наследственность наблюдается в обычно при нятых на практике условиях нагрева, так как восстанов ленное зерно аустенита длительное время не рекристалли зуется Так, при повторном нагреве под закалку быстроре жущей стали независимо от скорости нагрева при аустени тизации происходит восстановление исходного зерна и наблюдается нафталинистый излом В мартенситно старею щих сталях восстановление крупного зерна происходит при обычной технологии их термической обработки [c.79]

Обычно оборудование для этого процесса выполняется из углеродистой стали, лричем нержавеющая сталь используется только в ответственных узлах. Найдено, что хромникелевые нержавеющие стали достаточно стойки, однако они склонны к коррозионному растрескиванию в этих средах. По этой причине использование в этих случаях хромовых нержаве10щих сталей, имеющих мартенситную или ферритную структуру, сопряжено со значительными проблемами. [c.90]

Состав 2 рекомендуется для травления чугуна, углеродистых и инструментальных сталей [115]. Метабисульфит калия растворяют перед травлением. Результаты травления (10—60 сек) аналогичны описанным выше. Для более глубокого травления следует повторное травление без переполировки. В процессе травления образец нужно сильно встряхнуть, чтобы на поверхности шлифа не образовалась пленка сернистого железа, растворяюшаяся в соляной кислоте. По окончании травления образец оставляют неподвижным в растворе до появления осадка, затем промывают и высушивают. С помощью состава 2 можно изучать субструктуру и линии скольжения в различных чугунах и сталях, включая мартенситные нержавеющие стали. [c.32]

Сталь мартенситного класса с повышенным содержанием углерода и высоким содержанием легирующих элементов редко применяется в машиностроении из-за плохих технологических качеств (затруднения при обработке резанием). К ней относится хромистая нержавеющая сталь с мартенситной структурой, содержащая 13% Сг, и высоколегированные марки хромоникелевольфрамовой стали, принимающие закалку при охлаждении на воздухе. [c.296]

Важное значение для практики применения стали 08Х15Н5Д2Т и других нержавеющих мартенситно-стареющих сталей имеет деформационное старение. [c.151]

В работе [121] описываются свойства нержавеющей мартенситно-стареющей стали Х12Н10Д2ТБ, содержа-щей<0,03% С, 0,lV tГ 7t1 MnГtTS 12 0,4% Т1 1,75% Си и 0,1% КЬ, применительно к изготовлению упругих элементов. Закалка стали производится с 870°С, т. е. с температуры, практически достаточной для растворения в аустените избыточных фаз. После закал- [c.160]

Важным преимуществом безуглеродистых нержавеющих мартенситно-стареющих сталей является более высокая статическая выносливость по сравнению с обычными среднелегированньши высокопрочными сталями. Так, например, надрезанные образцы (ак = 2,2) из Сг—N1— [c.165]

Рис. 51. Изменение предела текучести нержавеющих стаяеВ при изменении класса стали от мартенситного в переходный и аустенитный (схема)

Нержавеющие хромоникелевые стали аустенито-мартенситного класса, например, сталь Х15Н9Ю ( 0,09% С 14—16% Сг 7— 9% N1 0,7—1,3% А1), подвергают сложной термической обработке 1) закалке с 1000° С (структура—аустенит) 2) обработке [c.162]

Изготовление соединений с применением клея ВК 7. Изготовление клее-сварных соединений с применением клея ВК7 возможно по обоим технологическим вариантам. Однако наилуч-шие результаты дает второй вариант, при котором клей вводится в зазор соединения после сварки. Опробование клея ВК7 в клее-сварных соединениях производилось на различных образцах и опытных панелях из сплава Д16Т толщиной 1,5+1,5 и 2 + 2 мм п нержавеющей стали аустенито-мартенситного класса типа СП толщиной 1,2 +1,2 мм. Образцы и панели сваривали на машинах с импульсом постоянного тока МТПТ 600 и переменного тока МТП 200. [c.114]

Сварка высокохромистых нержавеющих сталей ферритного, мартенситного и феррито-мартенситного типов марок 1X13, Х17, ОХ17Т и др. выполняется двумя способами. [c.238]

Некоторые металлы растрескиваются, находясь в напряженном состоянии в агрессивных средах, и при этом коррозия не является необходимым условием ни для зарождения трещины, ни для ее последующего роста. В таких случаях термин коррозионное растрескивание не вполне подходит, несмотря на некоторое сходство этих явлений. Например, нержавеющая мартенситная сталь с 12% Сг в напряженном состоянии, погруженная в разбавленный раствор Nad, может растрескаться после выдержки в течение нескольких месяцев. У той же стали при погружении в разбавленную серную кислоту растрескивание может произойти за время меньше 5 мин. В обоих случаях разрушение по внешнему виду сходно с коррозионным растрескиванием, однако при катодной поляризации сплава трещины продолжают появляться (иногда даже через меньший промежуток времени). Катодная поляризация при прочих одинаковых условиях устраняет коррозионное растрескивание аустенитных сталей в кипящем растворе Mg la. Кроме того, при добавлении в кислоту каталитических ядов , [c.115]

В дальнейшем эта теория была развита в общую теорию выделения структурных составляющих [10]. Отличительной чертой последней является положение о том, что значительные местные напряжения, ускоряя выпадение избыточной составляющей сплава, ускоряют тем самым процесс образования местных гальванических элементов. Трещины увеличиваются за счет растворения вновь образующихся анодных участков. В мягкой стали такой составляющей (выделяющейся фазой) служит нитрид железа, в аустенитных нержавеющих сталях — продукты мартенситного распада. Теория выделения избыточных составляющих сплавов объясняет также процесс травления под напряжением в том смысле, что ускоренная коррозия может происходить на гетерогенных макроучастках, образующихся при выделении избыточных составляющих под влиянием деформации. [c.600]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...