Расчет усилия гибки

Цилиндричность сектора оболочки. Вблизи оснований оболочки образуются краевые зоны двойной кривизны (см. рис, 36), если при нагружении заготовки внешняя осевая нагрузка, необходимая для цилиндрической гибки, отсутствует. При гибке в штампе краевая зона двойной кривизны может быть выправлена во время сближения цилиндрических поверхностей пуансона и матрицы, если это предусмотрено в конструкции штампа и в расчете усилия гибки. При гибке в валках Зону двойной кривизны выправляют валками, расположенными с выпуклой стороны оболочки, [c.112]

Рис. 57. Схема к расчету усилия гибки плоских деталей

Указанные значения изгибающего момента действительны при изгибе с расстоянием между опорами L 6/1. С уменьшением этого расстояния изгибающий момент снижается и при изгибе в холодном и горячем состоянии с расстоянием между опорами Ь < 4к при расчетах усилия гибки следует [c.168]

Усилие правки плоскими плитами определяется по формуле, приведенной для расчета усилия гибки (стр. 18). [c.26]

Расчет усилия гибки. Усилие гибки Р(в кГ) без калибровки рассчитывают по формуле [c.102]

Производственники широко пользуются при расчете усилия гибки следующей формулой [c.67]

Формулы для расчета усилий гибки в штампах [c.174]

РАСЧЕТ УСИЛИЯ ГИБКИ [c.37]

Гибка — Заготовки (развертки) — Расчет размеров 808— 811 — Расчет усилий и работы 801, 827, 832 — Точность (отклонения размеров допускаемые) 841, 843 — Требования к конструированию деталей 840 [c.1003]

Формулы для расчета конечного усилия гибки в штампах [c.219]

Рис. 58. Деталь к примеру по расчету усилия и затрачиваемой работы при гибке

Расчет усилия при гибке. В процессе гибки, как видно из рис. 7, наблюдаются два этапа собственно гибка, когда заготовка деформируется свободно, еще не будучи зажатой рабочими частями штампа, и правка в сомкнутом, близком к конечному, положении рабочих частей. [c.18]

Усилие, нужное для правки, т. е. для обеспечения плоскостности участков детали, находящихся между рабочими частями штампа, во много раз превышает усилие свободной гибки. Усилие правки зависит от площади детали, подвергающейся правке, а также от толщины штампуемого материала и его прочности. Для расчета усилия правки можно воспользоваться формулой [c.18]

При расчете усилия калибровки крупногабаритных деталей необходимо учитывать, что калибровке подвергается только площадь близ линии гибки шириной не более 105. [c.103]

Радиус закругления пуансона в основном принимают равным внутреннему радиусу изделия. Если металл при гибке пружинит , то применяют калибрующий (чеканящий) удар, от которого напряженное состояние изгибаемого материала резко изменяется. Величина зазора оказывает влияние на усилие гибки. При малых зазорах получается утонение толщины изделия. Для ориентировочных расчетов величину зазора на одну сторону определяют из следующих соотношений для стали 2г= (1,05-ь1,15)5 для цветных металлов (медь, латунь, алюминий) 2г= (l,0- l,l)5. [c.15]

Фиг. 79. Деталь к примеру по расчету усилия, работы п мощности при гибке.

Учитывая упругие деформации металла, гибочный штамп изготовляют с таким расчетом, чтобы после их снятия деталь имела размеры, обусловленные чертежом. Чтобы предупредить влияние упругих дес рмаций, применяют гибку с прижимом или с калибровкой. В этом случае потребное усилие определяется как сумма усилия гибки и усилия калибровки. Усилие калибровки значительно превышает усилие гибки (до 60 раз). [c.169]

Расчеты по приведенной формуле показывают, что чем больше относительное расстояние между опорами /г, тем при большем значении угла изгиба а усилие гибки достигает своего максимума, после чего остается приблизительно неизменным. Так, например, при /г = 10 а/2 = 78°, а при /г = 100 а/2 == 89°. [c.95]

На заключительной стадии гибки происходит правка, для которой требуется значительно большее усилие, чем на предыдущих ее стадиях. В литературе имеются формулы для определения усилия гибки с последующей правкой, однако результаты расчетов по этим формулам дают большие расхождения, так как при их выводе не был установлен единый критерий, по которому можно было бы определить верхний предел этого усилия, и о точности расчетов по той или иной формуле судить трудно. [c.95]

Если величина К близка к единице, несущую конструкцию можно рассматривать при расчете как гибкую ленту. В противном случае внутренние усилия в сечениях ленты определяют по формулам [c.344]

Если коробчатое пролетное строение усилено гибкими промежуточными диафрагмами с шагом и для него / < 1, то расчет на де- [c.374]

При решении задач 1.1 — 1.82 предполагалось, что деформации стержней весьма малы и схема сооружения практически не изменяется вследствие перемещений. В этом случае получаются линейные соотношения между внешними нагрузками, внутренними усилиями и перемеш,ениями. Ниже приводится ряд задач, в которых необходимо использование нелинейных зависимостей. Во всех задачах материал стержней считается линейно-упругим. Характерные осо-бенности.задач состоят в том, что при их решении а) должны использоваться более точные, чем линейные, соотношения между перемещениями и удлинениями стержней и б) при составлении условий равновесия необходимо учитывать изменение расчетной схемы, вызванное перемещениями. Такие расчеты называются расчетами по деформированному состоянию (по деформированной схеме, деформационными). В следующем параграфе приводятся задачи, связанные с расчетом гибких нитей, относящихся тоже к классу геометрически нелинейных систем. [c.37]

При расчете гибких круглых пластин необходимо учитывать действие цепных нормальных усилий У, и Уе. [c.143]

Ранее были рассмотрены статически определимые гибкие нити. Остановимся на том, как производить учет растяжимости нити при ее расчете, т. е. как раскрывать статическую неопределимость усилий в гибких нитях. [c.215]

Если при расчете системы, статически определимой при неучете деформации элементов, возникает необходимость учитывать влияние деформации на усилия, обойтись одними уравнениями статики не удается, приходится привлекать уравнения деформации, и расчет приобретает особенности, характерные для статически неопределимых систем. Такой расчет называется деформационным. В качестве примера укажем на то, что во введении была рассмотрена статически определимая ферма, усилия в которой определялись в двух вариантах без учета и с учетом деформаций. Первый расчет называют расчетом по недеформированной схеме а второй — по деформированной схеме. Приведенный выше расчет гибкой нити можно назвать также расчетом по недеформированной схеме, при учете же растяжимости нити — расчетом по деформированной схеме. [c.215]

Однако при реальной работе предложенной В. Г. Шуховым конструкции арочной фермы, как уже отмечалось выше, гибкая тяга не может работать на сжатие. Поэтому при реальных загружениях фермы в одной из тяг возникает сжатие, и она выпучивается. Таким образом, одна из связей выключается из работы конструкции. В этот момент рассматриваемая система становится статически определимой, и ее дальнейший расчет значительно упрощается, так как число неизвестных и число уравнений статики одинаково. Определение места выключения связей в таких системах является наиболее важным и ответственным моментом расчета конструкций с односторонними связями. При современных способах расчета конструкций с односторонними выключающимися связями на ЭВМ производится перебор всех возможных вариантов загружения с поочередным исключением из работы связей, в которых возникают усилия сжатия. В результате этого находят систему, в которой все гибкие связи работают на растяжение. [c.57]

Тяга возникает вследствие вакуума в конденсаторе если последний соединен с турбиной при помощи гибкого патрубка, то ее следует учитывать в расчете. При наличии жесткого патрубка тяга не оказывает на фундамент никакого воздействии, и в этом случае усилия от тяги конденсатора в расчет не вводятся. При отсутствии точных заводских данных о тяге конденсатора усилия вычисляют по формуле, рекомендованной техническими условиями на проектирование фундаментов с динамическими нагрузками [Л. 26] [c.151]

Несмотря на кажущуюся простоту расчетной схемы (когда упругие элементы рассматриваются как стержни), возникающие вопросы при исследовании динамических процессов являются не всегда простыми как по применяемым методам решения, так и по содержанию конечных результатов. В качестве примеров на рис, 6.1—6.8 показаны реальные конструкции и элементы конструкций, которые можно рассматривать как гибкие или абсолютно гибкие стержни. На рис. 6.1 показана ракета, которая из-за случайных возмущений или в результате действия управляющих усилий может совершать малые изгибные колебания. Различного вида высокие конструкции, мачты, трубы и т. д. (см. рис. 6.2), находящиеся в потоке воздуха, из-за срыва потока (вихрей Кармана) могут очень сильно раскачаться в плоскости, перпендикулярной к вектору скорости потока. Аналогичные задачи возникают и при расчете висящих мостов, которые в первом приближении могут рассматриваться как одномерные конструкции (стержни). Крыло самолета в первом приближении (см. рис. 6.3) можно рассматривать как стержень [5]. В потоке воздуха на крыло действуют [c.131]

Характеристики гребного винта. В изложенных ранее методах расчета поперечных колебаний судовых валопроводов гребной винт заменялся точечной сосредоточенной массой, расположенной в центре инерции гребного винта на гибкой консоли. При этом, по-видимому, недостаточно точно выражается характер действующих усилий, так как не учитывается инерция поворота тела винта в процессе поперечных колебаний валопровода. [c.236]

Второй путь расчета подобных конструкций заключается в раздельном учете усилий и напряжений, вызванных- нагрузкой, температурой, неточностью изготовления. Решается как бы несколько отдельных задач, в каждой из которых учитывается только один из этих факторов. Окончательные усилия и напряжения определяются путем алгебраического суммирования этих величин, полученных при решении каждой из задач. Последний путь часто является более ясным и удобным, вызывая лишь небольшое увеличение количества выкладок. Он носит название способа сложения действия сил. Этот способ возможен благодаря применению так называемого принципа независимости действия сил. Дело в том, что при малых значениях деформации, вызванные какой-либо силой или группой сил, не влияют на деформации, вызванные другой силой или группой сил, или это влияние столь незначительно (на порядок меньше), что им можно пренебречь. Данный принцип неприменим для очень гибких или сильно деформирующихся конструкций типа тонких длинных стержней, мембран, резиновых деталей и других. [c.80]

При расчете балки с закрепленными против сдвигов торцами общее решение (8) не дает возможности удовлетворить всем граничным условиям. Это объясняется тем, что связь, закрепляющая торец на сдвиг, не может воспринять усилие Т, вследствие перелома абсолютно гибких ветвей на угол V в точках примыкания к жесткой торцевой связи, как показано на рис. 71, а. Поэтому работа балки с жестко закрепленными торцами здесь не отличается от работы балки без этих закреплений и усилие Т(о)=М(0)/с в ней равно нулю при любой нагрузке. Аналогичная картина возникает при заделке балки со свободно сдвигающимися торцами, когда у заделки происходит перелом гибких ветвей (рис. 71,6). [c.151]

При выполнении вытяжки на прессах, не имеющих прижимных ползунов, — листоштамповочные прессы простого действия, многопозиционные прессы-автоматы со встроенными пневмо- или гидропневматическими прижимными подушками — при рабочем ходе главного ползуна преодолевается сопротивление Рц указанных подушек. В ряде случаев (вытяжка, гибка) необходимо преодолеть сопротивление Pj, встроенного выталкивателя. Системы современных прессов устроены так, что усилия Рц и Р в период рабочего хода изменяются незначительно, и поэтому в, расчетах их можно принять постоянными. [c.507]

Задачи расчета и конструирования целевых механизмов автоматических линий с гибкой межагрегатной связью существенно отличаются от аналогичных задач применительно к станочным технологическим механизмам. Целевые механизмы автоматических линий — это механизмы холостых ходов, которые не воспринимают технологических усилий поэтому при их создании прочностные и кинематические расчеты либо носят простейший характер, либо вовсе не применяются. [c.270]

Приведенные уравнения изгибающего момента действительны при изгибе с расстоянием между опорами L 6/г. При менъшем расстоянии при расчетах усилия гибки следует исходить из величины поперечной силыг [c.338]

Фиг 77, Схема к расчету усилия гибки П-образпой детали ва двухугловом штампе. [c.144]

Максимальные усилия гибки Р , и правки Р , ход пуаисоиа при упругом изгибе Uy, полный ход пуаисона при пластическом гибе Umax и при пластической правке Uk берутся из технологических расчетов. [c.507]

Последняя особенность вызывает необходимость определения реакций на опорных площадках при отсутствии блока изоляции. При существующих методах определения усилий (см. гл. IX) эта задача может быть решена экспериментально. Расчет матрицы эффективности можно произвести, располагая матрицей перемещений опорных площадок фундамента при непосредственной установке объекта на фундамент или матрицей перемещений опорных площадок свободного объекта при действии внешних сил (подвешенного, например, на достаточно гибких тросах). В этих случаях матрицы (VIII.64) преобразовываются с использованием изложенной общей методики. Естественно, что определение реакций или перемещений опорных площадок фундамента является более предпочтительным, когда объектом являются работающие двигатели или машины, а во многих случаях и единственно возможным с технической точки зрения. [c.371]

Позже эти арочные конструкции Шухова были применены и развиты другими инженерами и архитекторами. В 1916 г. при строительстве ангара из железобетона французский архитектор Фрезине использовал для опалубки арки параболического очертания, которые были усилены при. омощи гибких тяг (рис. 106). Чтобы избежать выпучивания арки в начале бетонирования из-за большой нагрузки, в нижней части было предусмотрено большее количество затяжек. Согласно монографии Ковельмана посвященной теории арочных ферм, в те годы, когда В. Г. Шухов начал применять арочные конструкции, еще не были найдены элементарные способы расчета стержневых систем подобного типа. Это, на наш взгляд, лишь подчеркивает значимость проведенных Шуховым исследований. Разработанный им метод расчета, как указывалось выше, имел некоторые допущения, в частности принятие шарниров в местах прикрепления наклонных тяг. Однако принятое допущение приводило к получению несколько завышенных значений изгибающих моментов в арке и в конечном счете к небольшому запасу прочности. [c.60]

Анализируя различные подходы к решению геометрически и физически нелинейных задач теории оболочек, выбираем вариационный подход. При построении вариационного уравнения термоползучести используем допущения технической теории гибких оболочек, успещ-но применяемой в расчетах упругих пологих оболочек, и физические соотношения в форме связи тензоров скоростей изменения деформаций и напряжений с учетом ползучести материала. Вариационное уравнение смешанного типа, в котором независимому варьированию подвергаются скорости изменения прогиба и функции усилий в срединной поверхности, позволяет использовать для описания реологических свойств материала хорошо обоснованные теории ползучести типа течения и упрочнения. Задачи мгновенного деформирования решаем методом последовательных нагружений, а задачи ползучести — методом шагов по времени. [c.13]

В первом случае мы будем иметь равновесие абсолютно гибкой оболочки (мембраны), а во втором — безмоментное напряженное состояние оболочки, обладающей конечной жесткостью на изгиб. Хотя обе эти задачи охватывает одна и та же теория, тем не менее между ними следует делать различие, поскольку они имеют специфические особенности. Так, абсолютно гибкая оболочка (например, матерчатая) совершенно не в состоянии воспринимать сжимающие усилия, ибо всякое сколь угодно малое сжатие будет вызывать потерю устойчивости ее форм, т. е. образование на ней складок. Поэтому расчет подобной оболочки будет соответствовать истине лишь в том случае, если во всех сечениях усилия получаются растягивающими. Данное условие является, например, основным требованием, которому должен удовлетворять корпус мягкого (или полужесткого) дирижабля при проверке его продольной прочности. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...