Структурные изменения при нагревании

А л л о т р о пи я теллура. Прежде считалось. Что при стандартных условиях теллур образует одну металлическую и несколько аморфных форм, а также указывалось на существование двух полиморфных модификаций а и р с температурой перехода 354° С. Однако в последующих работах [8 ] было установлено, что теллур не претерпевает каких-либо структурных изменений при нагревании до 360° С и не имеет полиморфных переходов. При исследовании температурной зависимости удельного объема теллура в интервале 298—701° К также отмечено [7] отсутствие аллотропии. [c.194]

СТРУКТУРНЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПРИ НАГРЕВАНИИ [c.262]

При нагревании в аморфных металлах происходят структурные изменения. В отличие от обычных стекол (оксидных), которые при нагреве размягчаются и переходят в расплав, а при охлаждении расплава снова образуется стекло, металлические стекла при повышении температуры кристаллизуются. Эта особенность обусловлена металлическим типом связи. Температуры кристаллизации, (Тк) аморфных металлических сплавов в твердом состоянии достаточно велики. Например, для сплавов переходных металлов с металлоидами Тк превышает (0,4- 0,6) Тил-372 [c.372]

В зависимости от факторов, создающих неодинаковые линейные или объёмные изменения в смежных объёмах металлического изделия, остаточные напряжения разделяются на а) тепловые или температурные напряжения, возникающие вследствие неоднородного охлаждения или нагревания б) напряжения от наклёпа, возникающие вследствие неоднородного линейного или объёмного изменения при пластической деформации в) фазовые напряжения, возникающие при фазовых и структурных превращениях и диффузионных процессах в металле. [c.210]

С, так как при нагревании до более высоких температур в чугуне могут происходить структурные превращения, которые могут привести к изменению свойств чугуна. [c.157]

Тарировка экспериментальной установки проводилась на железе армко. Целью тарировочных опытов является проверка всей измерительной схемы в целом. Порядок проведения опытов такой же, как написанный выше для случая исследования теплоизоляционных материалов, только опыты проводятся при нагревании с большими скоростями (2 000 град/ч). Тарировочные опыты проводились до 1 000° С. Однако указанный температурный интервал одновременно не проходился из-за опасений преждевременного получения структурных изменений в железных опытных образцах, а следовательно, и соответствующего изменения коэффициента температуропроводности. [c.111]

В разделе 2.3 мы показали, что при нагревании металла, когда переменными в выражении (2.10) являются температура и структурная энтропия, для описания изменения внутренних напряжений можно записать [c.133]

Недостатки резиновых элементов 1) меньшая долговечность, чем стальных вследствие структурных изменений, ускоряемых внешними воздействиями и нагреванием при переменных деформациях, резина постепенно теряет свою прочность и упругие свойства 2) меньшая прочность, которая приводит к увеличению габаритов муфт для передачи больших крутящих моментов такие муфты становятся нерациональными. [c.386]

Различают два типа изменений в АМС, происходящих при их нагревании. Первому соответствуют изменения при сохранении аморфного состояния - структурная релаксация. При втором происходит распад аморфной фазы с образованием кристаллических фаз — кристаллизация. Протекание релаксации связано с тремя основными процессами 1) уменьшением свободных промежутков в структуре (выход свободного объема) 2) установлением геометрического ближнего порядка и 3) установлением химического ближнего порядка. Релаксация первого и, по-видимому, второго типов необратима и протекает при более низких температурах, а третьего типа может быть обратимой. Именно релаксационные процессы являются основой термической и термомагнитной обработки АМС. [c.404]

Технологическая цель — как при нагревании, так и при охлаждении происходит изменение физико-химических, структурно-механических и органолептических свойств продуктов. [c.516]

Если при переходе вещества из одной фазы в другую наблюдается резкое, скачкообразное изменение Ф и S, т. с. происходит освобождение (или поглощение) скрытой теплоты , то такие переходы по классификации Эренфеста относятся к ФП1. На рис. 4.1 показан температурный ход термодинамического потенциала двух фаз — фазы А и фазы В. Ниже температуры То, как видно из рис. 4.1, энергетически более выгодна (более устойчива) фаза В, а выше То — фаза А. Фазовый переход первого рода обычно характеризуется температурным гистерезисом, а именно при охлаждении фаза А превращается в фазу В не при 7"= Го, а при более низкой температуре Т,, т. е. наблюдается переохлаждение фазы А, в то время как при нагревании возможен перегрев фазы В и превращение В А происходит при температуре Ti>Tq. Температурный интервал гистерезиса Гг—Т зависит от многих условий, в том числе от скорости изменения те.мпературы и от структурного совершенства и чистоты исследуемого вещества. [c.96]

ИК-спектр Na-формы вермикулита отличается от двух предыдущих резко суженной со стороны длинных волн полосой поглощения, что, возможно, происходит из-за отсутствия гидратной оболочки межпакетного иона Na. Исходя из других данных (ДТА, ТГА и пр.), следовало бы ожидать, что для Na-формы должно иметь место сильное изменение полос поглощения при переходе от 100 до 200° С. Однако наиболее сильное изменение вызвало нагревание образца при 300° С. Это неожиданное явление, по-видимому, объясняется не структурными изменениями, а резким уменьшением пропускания за счет рассеяния вспучившегося кристалла. [c.167]

Структурные изменения металла, происходящие вследствие нагревания при сварке, сопровождаются изменением объема металла, а поэтому также служат причиной появления внутренних напряжений. При достижении определенных температур нагрева или остывания структура стали переходит из одной формы в другую, причем различные структуры имеют разную плотность. Например, при нагревании малоуглеродистой стали до температуры перехода ее структуры из феррита в аустенит объем стали несколько уменьшается, так как аустенит имеет большую плотность, чем феррит. Для сталей с повышенным содержанием углерода при быстром охлаждении при температуре 200—350° С аустенит быстро переходит в мартенсит, который менее плотен и имеет больший объем, чем аустенит. Это изменение объема также вызывает внутренние напряжения. [c.112]

Превращения образцов при нагревании, сопровождающиеся изменением размеров, имеют различную природу. Они могут быть структурного характера происходит переход образца из одного кристаллического состояния в другое под влиянием температуры и времени без каких-либо химических превращений компонентов. Превращения могут быть химического рода соединения разлагаются или вступают между собой в реакцию, образуя новое вещество, часто стабильное при температурах, до которых нагревается образец. Иногда химические превращения могут быть обусловлены взаимодействием газов печи с некоторыми компонентами образца. [c.40]

Мартенсит закалки — неравновесная (метастабильная) структура, сохраняющаяся благодаря малой подвижности атомов при низких температурах. При закалке в изделиях всегда возникают большие внутренние напряжения ввиду объемных изменений. Для получения более равновесного состояния после закалки изделия подвергают отпуску, нагревая до температур ниже Ас - Изучая процессы, происходящие в закаленной стали при нагреве, наиболее часто пользуются прибором — дилатометром. В прибор помещают два одинаковых по размерам образца из одной и той же стали. Один из образцов находится в отожженном, другой — в закаленном состояниях. При нагревании до температур ниже Ас- в отожженном образце никаких превращений не происходит, его размеры изменяются только за счет теплового расширения, а в закаленном образце совершаются и структурные превращения, сопровождающиеся изменениями объема. Прибор дифференциальный, он показывает только те изменения размеров, которые происходят в закаленном образце [c.189]

В процессе эксплуатации под воздействием высоких температур и напряжений металл котлов претерпевает существенные структурные и фазовые изменения, что приводит к снижению его прочности. Изменение прочности стали с повышением температуры показано на рис. 1.1. Известно, что при нагревании не только уменьшается механическая прочность стали, но изменяется также и пластичность металла. Деформация металла, работающего под нагрузкой при температуре выше 500 °С, имеет сложную зависимость от времени. На рис. 1.2 отмечены три характерных участка аб — неустановившейся скорости ползучести бв — равномерной скорости ползучести вг — раз- [c.5]

Структурные изменения, происходящие в процессе нагревания сплава, а также содержание в нем различных количеств фосфора оказывают очень существенное влияние на свойства покрытий. Термообработка, оптимальная температура которой определяется ее назначением, в большинстве случаев является обязательной операцией технологического процесса химического никелирования. Выдержка образцов в течение 1 ч при 400—450 °С приводит к существенному повышению прочности сцепления покрытия с металлом основы. При таком же режиме обработки покрытия, содержащего 10 % Р, в инертной атмосфере происходит значительное повышение его микротвердости, которая достигает 10 ООО—12 ООО МПа [141, с. 48], что в 1,5—2 раза выше мик- [c.207]

Меньшая долговечность, чем стальных вследствие структурных изменений, ускоряемых внешними воздействиями и нагреванием при переменных деформациях, резина постепенно теряет свою прочность и упругие свойства. [c.362]

Остаточные напряжения и деформации при сварке получаются вследствие неравномерного нагревания п охлаждения металла, литейной усадки наплавленного металла структурных изменений наплавленного и основного металла в зоне термического влияния. [c.310]

Структурно-фазовые превращения в поверхностных слоях металлов. Плазменный нагрев и последующее охлаждение металла на поверхности заготовки могут привести к изменению его структурного состояния. Стали перлитно-мартенситных классов, нагретые выше температур, соответствующих точкам АСх и АСз структурной диаграммы, после охлаждения могут получить полную или неполную закалку с образованием мартенсита или переходных структур. При обработке сталей возможны вторичная закалка поверхностных слоев и отпуск материала, расположенного на большой глубине ог поверхности. Принимая во внимание весьма высокие скорости плазменного нагрева, можно ожидать, что критическая точка АСг будет смещена в область более высоких температур (на 100...200°С), а точка АСз будет вообще отсутствовать [12]. Аустенитные стали и сплавы при нагревании не испытывают фазовых превращений, что позволяет предполагать отсутствие структурных изменений в условиях плазменного подогрева. [c.78]

Описываемые структурные изменения тесно связаны с генезисом антрацита, общей структурой месторождения II пласта. В частности степень структурной анизотропии с ростом температуры прокаливания изменяется по-разном . Наиболее интенсивное изменение физических свойств происходит при 600°С в антрацитах высокой степени метаморфизма с явной структурной анизотропией. С уменьшением анизотропии антрацита изменение структуры и свойств при нагревании уменьшается и иногда находится в пределах ошибок измерений. [c.69]

При сравнении влияния методов нагрева на изменение структурной анизотропии чрезвычайно важна поверхность измерения температуры. В рассмотренном выше случае температура измерялась с внешней поверхности отложения. При измерении температуры подложки, а не осаждаемого пироуглерода изменение структурной анизотропии и степени трехмерного упорядочения становится обратным, поскольку отложение последующих слоев при нагревании методом пропускания тока осуществляется с понижением температуры. [c.131]

В пользу описанного механизма структурной перестройкой ПАН-волокна при нагревании свидетельствуют приведенные на рис. 9-3 и 9-8 данные, из которых видно, что удельное электрическое сопротивление начинает резко уменьшаться выше 400°С, а 800°С соответствует максимуму ЭПР. Эти изменения сопровождаются уменьшением ширины линии [c.161]

Из резольных смол, применяемых в качестве связующего, в СССР известны смеси (резол 214 + Ново-лак 213), а также фурфуролфенолформальдегидные. Выход кокса у этих смол несколько, выше (до 62%)-Механизм их отверждения и последующих структурных изменений при нагревании подробно рассмотрен в гл. 8. Важным вопросом применения синтетических смол яз- [c.61]

Наиболее распространенные методы измерения коэффициентов расширения стекол — дилатометрические. Для этой цели пользуются дилатометрами различной конструкции, основанными на одном и том же принципе — измерении удлинения образца стекла при нагревании до определенной температуры. Часто применяют кварцевые дилатометры горизонтальные или вертикальные, нагреваемый в печи образец при этом помещается в пробирке или трубке из кварцевого стекла и укрепляется с помощью кварцевых стержней. Изменение длины образца в результате нагревания фиксируется либо автоматически (дилатометры Шевенара), либо визуально (конструкции типа ДКВ системы Соркина и др.) (Китайгородский и др., 1961). Визуальные измерения удлинения образца стекла в форме штабика производятся также на дилатометре типа ГИКИ (Аппен, 1952). В целях более равномерного распределения температуры в печи по длине образца последний помещается в медную лодочку, вставленную в медную горизонтальную трубу. Этот дилатометр снабжен двумя отсчетными трубами с дополнительно насаженными линзами, позволяющими измерять образец с двух концов. Коэффициент расширения измеряется обычно по нагреванию и охлаждению, затем берется среднее значение его. Весьма существенным является хороший отжиг образцов, так как ход термического расширения отожженных и закаленных образцов может различаться, особенно в случае наличия в составе стекла элементов, обусловливающих структурные превращения при нагревании стекла (боросиликатные, литиево-алюмосиликатные и др.). [c.20]

Внутренние напряжения в металле, величина которых обусловлена неравновесностью системы, при нагревании являются функцией двух переменных - структурной энтропии А8стр(Т) и изменения температуры АТ. [c.128]

Структурные превращения в металлах и сплавах сопровождаются выделением или поглощением скрытой теплоты превращения (например, при распл1авлении металлов поглощается скрытая теплота плавления) или же связаны с аномальной удельной теплоемкостью, которая наблюдается, например при образовании сверхструктуры в Р-латуни. Отсюда следует, что при нагревании или охлаждении металла или сплава в одинаковых условиях структурные изменения должны вызвать изменение хода кривой температура — время. По перегибу кривой можно найти температуру структурного превращения. В условиях истинного равновесия температура (или температурный интервал), при которой происходит данное структурное превращение, является постоянной дл я данного металла ил1и сплава, но практически часто наблюдается температурный гистерезис структурного превращения. Например, при медленном охлаждении в условиях истинного равновесия жидкое олово затвердевает при постоянной температуре 231,9 но в обычных опытах часто оказывается возможным, прежде чем начнется кристаллизация, охладить жидкое олово на 20 или 30° ниже его истинной температуры затвердевания. Это явление обычно называется переохлаждением. Переохлаждение является результатом кристаллизации, происходящей путем зарождения центров и их роста. [c.120]

Остаточная намагниченность — величина намагниченности, которую ферро- или ферримагнитный материаны имеют при напряженности внешнего поля, равной нулю. Обусловлена задержкой изменения намагниченности при уменьшении напряженности (после предьщущего намагничивания образца) из-за влияния магнитной анизотропии и структурных неоднородностей образца. Наиболее устойчивой остаточной намагниченностью обладают материалы с высокой коэрцитивной силой. При нагревании ферромагнитных материалов вьшхе точки Кюри, они теряют остаточную намагниченность. К уменьшению остаточной намагниченности приводят также механические сотрясения и вибрации. [c.102]

Тепловой мето.д основан на структурных изменениях, происходящих в металле при его нагревании. Концевые меры изготовляются из легированной инструментальной стали и подвергаются обычно особому режиму термической обработки (закалке, отпуску, искусственному старен 1ю). В мартенситной структуре закаленной стали всегда остается некоторая доля аустенита, являющегося нестойкой формой структуры, постепенно переходящей затем в мартенсит. Переход аустенита в мартенсит сопровождается объемным ростом кристаллов. Если концевые меры нагреть в масле до 200° С выдержать при этой температуре в течение 2 ч, а затем охладить в воде комнатной температуры, то размеры концевых мер увеличиваются. Например, концевые меры размерами 40—100 мм увеличиваются после такой обработки на 0,03—0,04 мм. При этом НИКЗ[К0Г0 повреждения поверхности концевых мер не происходит. Притирае-мость и шероховатость подвергшихся тепловой обработке мер восстанавливают X п р о г л а д К о й. [c.199]

Поскольку фаза Мо51з в покрытии испытывает при температуре испытаний растягивающие напряжения, газы, оставшиеся в растрескавшемся покрытии или у поверхности раздела МоБ а — 510,, задерживаются. Пониженная активность задержанного кислорода способствует избирательному протеканию реакции образования Мо551д и БЮг, благодаря чему вес образцов возрастает вплоть до разрушения покрытия. У образцов с силицидным покрытием, модифицированным бором, при циклическом нагревании привеса не наблюдалось, поскольку в окисной пленке не происходили структурные изменения и не появлялись внутренние трещины, способные удерживать кислород. Как и при изотермическом окислении, модифицирование бором повысило срок службы покрытий вследствие подавления образования зародышей кристаллизации, увеличения количества кристобалита в окисной пленке и его фазовых превращений при нагреве и охлаждении. [c.323]

Химический анализ композиции слюдинитовая бумага— полимер К на содержание углерода показал, что уже через 24 ч нагревания при 500°С деструкция полимера К заканчивается. Однако данные о механической прочности исключают предположение, что образующиеся при деструкции полимера аморфные кремнезем и алюмосиликат существуют между слюдяными чешуйками в виде инертных веществ. Можно предположить, что в процессе термоокислительной деструкции полимер К вступает в химическое взаимодействие с мусковитом, активированным в результате термохимической обработки слюды при получении слюдинитовой бумаги [65]. Это предположение было подтверждено исследованием химического состава и структурных превращений, протекающих в этом материале при нагревании [66]. Термогравиграмма слюдинитовой бумаги характерна для мусковита, прошедшего термообработку при 800°С в диапазоне 20—800°С слюдинитовая бумага не претерпевает изменений. Термогравиграмма полимера К характеризуется двумя экзотермическими эффектами с максимумами при 627 и 695°С. Начало экзотермического эффекта (430°С) совпадает с началом резкого падения массы образца. На дифференциальной кривой нагревания образца слюдинита, пропитанного полимером К, начало [c.50]

Рентгенографическое исследование мусковита показало, что его термообработка при 600°С не приводит к кристаллографическим изменениям, но при 700—800°С изменяются параметры решетки слюды, при 900°С эти изменения усиливаются и приводят к значительному нарушению кристаллической решетки слюды [52]. При термообработке композиции при 550°С рентгенографическим анализом обнаружены линии, характерные для корунда, мусковита и AIPO4 в формах берлинита и тридифита. При дальнейшем нагревании (800—900°С) в композиции происходит изменение кристаллографической структуры, характерное для мусковита. Следовательно, слюда мусковит, не прореагировавшая с алюмофосфатом при нагревании до 800—900°С, испытывает те же структурные превращения, что и свободный мусковит [101]. [c.68]

На фиг. 126 приведена кривая 1 термического расширения чугуна до эмалирования по Дитцелю [454]. Выше 600° заметно сильное изменение хода кривой вследствие распада цементита и связанного с этим роста образца. Кривая 2 относится к процессу нагревания эмалированного, т. е. обожженного, чугуна. Как видно из графика, кривая не имеет заметных отклонений вплоть до температуры около 800°, при которой происходит растворение графита и связанные с этим структурные изменения, сопровождающиеся сокращением образца. [c.359]

Mикpo тpyкtypa и наклеп поверхностных слоев металла. Основной особенностью плазменного нагрева является его локальность, сочетающаяся с высокой мощностью теплового источника. В заготовке происходят тепловые процессы, отличающиеся высокими скоростями нагревания и охлаждения, значительными градиентами температур, а сами температуры на поверхности нагрева могут достигать температур плавления (и даже испарения) обрабатываемого материала. В таких условиях в поверхностных слоях заготовки происходят структурные изменения и развиваются термические напряжения, создается дефектный слой. В дефектном слое могут возникать трещины, изменения химического состава металла, а также неблагоприятное распределение остаточных напряжений. Наиболее опасным дефектом обработанной поверхности при ПМО являются трещины, которые могут достигать значительной глубины, вызывая необходимость увеличения припуска на последующую обработку заготовок и снижая прочность детали в целом. Трещины могут возникать чаще всего при обработке хрупких металлов, таких, например, как сталь ИОПЗЛ, чугун или высокопрочные наплавки. В про цессе затвердевания и последующего охлаждения участков заготовки, подвергшихся расплавлению под действием плазменной дуги, образуется несколько зон структурно-измененного, предварительнонапряженного и растрескавшегося металла (рис. 57). К поверхности нагрева прилегает зона дезориентированных дендритов 2, в которой возникают глубокие трещины (см. рис. 57, а). Под этой зоной располагается [c.117]

Приемлемая схе.ма структурных преобразований ГЦ-волокна, предложенная Р. Бэконом и М. Тангом [9-24], приведена на рис. 9-17. Согласно этой схеме из целлюлозы при пиролизе формируется остаток из четырехатомных углеродных звеньев, образующих зигзаги. Расположение этих звеньев генетически закладывает формирование последующей надмолекулярной структуры углеродного волокна, которая возникает выше 400°С. Принудительное вытягивание упомянутых звеньев логически приводит к росту надмолекулярной ориентации углеродных волокон. Вместе с увеличением степени ориентации гидратцеллюлозного волокна снижается его усадка по длине при графитации. При нагревании до 2500°С усадка волокна в направлении, перпендикулярном оси волокна, более чем в 4 раза выше по сравнению с изменением размера вдоль оси. Это свидетельствует об образовании уплотняющейся структуры, состоящей из углеродных пачек. Характер изменения плотности ПАН-волокна при нагревании изображен на рис. 9-18. Рост плотности и развитие текстуры обусловливает значительное увеличение теплопроводности вдоль оси волокна [9-40]. [c.170]

При нагреве в металле происходят структурные изменения и рост зерна. В холодном состоянии структура доэвтектоидиой углеродистой стали состоит из феррита и перлита. При нагревании до точки /1с,, т. е. до 72 5° С, структура стали не меняется (если до этого она не подвергалась холодной обра-богке или закалке). При /23° С перлит переходит в аустенит. От точки Ас1 сплав будет состоять из феррита и аустенита. При даль-ис " шем нагревании феррит растворяется в аустеннте и при переходе за точку Ас слиток будет состоять из мелких зёрен одного только аустснита. [c.145]

Таким образом, при нагревании до температуры объем стального изделия сначала увеличивается вследствие теплового расширения, а затем, при переходе стали в аустенитное оостояние, уменьшается. При охлаждении стали с температур, отвечающих получению аустенитного состояния, до температур, при которых образуются феррито-цементитиая смесь или мартенсит, наоборот, происходит увеличение объема вследствие структурных изменений. Наряду с этим увеличением объема происходит также тепловое сжатие. Следовательно, стальное изделие при термической обработке претерпевает сложное изменение объема, что приводит к деформации, изменению размеров. [c.1057]

С увеличением длительности нагревания при сварке (без последующей термообработки) увеличивается ширина околошовной зоны (фиг. 10, а, б), а структурные изменения (рост зерна, выпадение упрочнителей) проявляются в более отчетливой форме. Однако в пределах практически используемых интервалов времени нагревания свариваемых деталей (0,04—0,5 сек) заметных изменений статической и усталостной прочности сварных соединений три этом не наблюдается (см. гл. VI). Структура металла в околошовной зоне при точечной сварке оплава АМгб а участках, непосредственно Примыкающих к лито му металлу шва (фиг. 10, в), состоит из твердого раствора интерметаллидов, в том числе р-фазы и легкоплавких эвтектик. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...