Стыки холодные

Схема сварного соединения, выполненного в стык холодным способом, представлена на рис. 15. [c.31]

Схема сварного соединения, кового соединения, выполненного в стык холодным выполненного хо-способом, представлена на рис. 14. лодной сваркой [c.35]

Клепку (осаживание стержня) можно производить вручную или машинным (пневматическими молотками, прессами и т. п.) способом. Машинная клепка дает соединения повышенного качества, так как она обеспечивает однородность посадки заклепок и увеличивает силы сжатия деталей. Стальные заклепки малого диаметра (до 10 мм) и заклепки из цветных металлов ставят без нагрева — холодная клепка. Стальные заклепки диаметром больше 10 мм ставят горячим способом — горячая клепка. Нагрев заклепок перед постановкой облегчает процесс клепки и повышает качество соединения (достигается лучшее заполнение отверстия и повышенный натяг в стыке деталей, связанный с тепловыми деформациями при остывании). [c.50]

Характер движения (переноса) вещества в зоне сварки сильно меняется от процесса к процессу. Движение значительно при сварке плавлением и пайке, особенно при наличии присадочного материала. При сварке давлением с нагревом материал в зоне стыка испытывает незначительные превращения и существенно только движение вещества через стык в результате диффузии. Холодная сварка реализуется практически без движения вещества, если не учитывать переползания дислокаций и выхода их на поверхность. [c.17]

Холодная сварка. Имеем внутренний источник энергии. Преобразование энергии сжатия деталей происходит в некотором активном объеме с одинаковой глубиной в обе стороны от шва. Энергия, требуемая для сварки, в данном случае также определяется как произведение среднего энергосодержания при температуре стыка около 600°С (для алюминия) на глубину активной зоны, величиной около 1 мм, или = 2,7-600-0,1-2 = 324 Дж/см = 3,24 Дж/мм . [c.29]

Эффект Зеебека. На стыке двух различных проводников, имеющих разность температур йТ, возникает ЭДС = ау2 1Т (<112 = 01—02 — коэффициент термо-ЭДС между данными проводниками о — коэффициент дифференциальной термо-ЭДС данного проводника). Поэтому если из двух различных проводников составить замкнутую цепь и места их контактов поддерживать при различных температурах, то в этой цепи возникает ЭДС >. Величина о считается положительной, если возникающий в проводнике термоток течет от горячего контакта к холодному. [c.22]

Схема термоэлектрического генератора показана на рис. 8.54. На горячем (с температурой Ti) спае двух полупроводниковых материалов (вверху расположен полупроводник р-типа, внизу — полупроводник п-типа) электроны переходят из валентной зоны в зону проводимости и перемещаются к холодному спаю с температурой Та, а затем переходят в примесную зону полупроводника /э-типа. В результате в цепи протекает электрический ток по направлению часовой стрелки. На стыке полупроводников п- и р-типов развивается термо-ЭДС [c.576]

Кроме того, повышение температуры подложки вызывает физико-химические изменения в приконтактной зоне покрытия с подложкой. Электронномикроскопическим исследованием показано, что при напылении окиси алюминия на холодную подложку контакт покрытия и подложки резко выражен по всей границе стыка и представляет собой полость шириной 0.5—1.0 мкм. При подогреве подложки до 600° С и выше наблюдается переходная зона, не имеющая четких границ. Фазовый и химический состав переходной зоны был изучен нами ранее [3]. Было показано, что формирование зоны химического контакта по толщине завершается [c.130]

Стыки для холодного натяга трубопровода указываются в чертежах и располагаются вблизи гнутых компенсаторов или фасонов. , - [c.117]

Холодный натяг трубопровода производится лишь после окончательного закрепления неподвижных опор по концам того участка, на котором необходимо произвести холодный натяг, окончательной установки всех опор между указанными неподвижными опорами, сварки м тер.мообработки сварных стыков на участке между неподвижными опорами в случае ее необходимости. [c.117]

Для обеспечения холодного натяга на участке между неподвижными (мертвыми) опорами при сборке этого участка на стыке, где должен производиться натяг, вставляется кольцо. Его длина должна быть равна величине холодного натяга. Стыки с кольцами. ппл-кны быть затянуты при сборке па шпильках, а операция холодного натяга производится в последнюю очередь, после окончательного монтажа всех (фланцевых или сварных) стыков. [c.118]

При холодном натяге на сварном стыке кольцо при монтаже - зажимается с помощью вспомогательных хомутов (фиг. 5) и шпилек, которые также используются для создания натяга. [c.119]

После окончания работ по созданию холодных натягов величины их заносятся в формуляр с отметкой о сварке и термообработке всех стыков в разгруженном состоянии. [c.119]

Перед сваркой кромки листов скашивают на ус , листы 1 укладывают под сварку и кромки равномерно нагревают подогретым газом. Непосредственно за струей нагретого газа следуют холодные ролики 2, обжимающие стык [c.176]

Холодная 2) Алюминий < 10 < 50 мм Нахлестка Стык Нижнее [c.223]

Нормальный пуск паропровода зависит также от температуры. наружного воздуха чем холоднее, тем большим напряжениям подвергается паропровод, и, в частности, сварные стыки его. [c.257]

Во всех остальных случаях термическая обработка должна производиться не позднее, чем через 3 сут после завершения сварки. До термической обработки нельзя подвергать сварные соединения нагрузкам, кантовать, транспортировать и т. д. Для уменьшения температуры напряжений из-за расширения паропроводов при прогреве в эксплуатации применяют расчетный холодный натяг. Его следует выполнять также после проведения термической обработки всех стыков трубопровода. [c.360]

В сварных стыках аустенитных сталей, особенно при больших толщинах свариваемых деталей, возникают горячие и холодные трещины. [c.183]

Внутренние напряжения могут приводить к короблению сварных стыков при сварке листовых заготовок для штамповки днищ, при сварке металлоконструкций каркасов и т. д. В сварных стыках трубопроводов остаточные напряжения могут вызывать образование холодных трещин. [c.197]

Термическую обработку стыков трубопроводов необходимо выполнять до холодного натяга. Холодный натяг производят часто при сварке последнего, замыкающего стыка паропровода. Натяг должен компенсироваться в дальнейшем удлинением трубопровода после прогрева его до рабочей температуры. В результате холодного натяга трубопровод разгружается при рабочих температурах от температурных напряжений. Если производить термическую обработку после натяга, появляется опасность образования трещин в напряженных сварных стыках, нагретых до температуры, значительно превышающей рабочую. При температуре отпуска прочность стыка значительно ниже, чем при комнатной или рабочей температуре. В результате отпуска первого же стыка часть натяга снимается, так как отпускаемый стык служит пластическим шарниром. [c.211]

Монтажные блоки фронтового и заднего экранов котлов ТП-170 и ТП-230 состоят в основном из камер холодной воронки и труб экранов, куда входит и верхний пояс труб (от монтажного стыка до барабана). [c.60]

В том случае, когда по условиям конструкции котла в блок собирается только часть экрана, например коллектор холодной воронки и часть экранных труб до монтируемого стыка, установка на котле такого экрана ведется согласно установочным размерам, указанным в чертежах. В таких случаях под коллектор холодной воронки приходится устанавливать временные опоры. [c.146]

Серьезным производственным дефектом являются трещины, образовавшиеся при сварке. Их проявление происходит в интервалах температур 1100-1300 и 100-300 С. Первые назьшаются "горячими , вторые - холодными . Швы сталей, склонных к закалке, более подвержены трещинообразованию, так как при сварке происходит закалка части металла с понижением его пластических характеристик в зоне термического влияния. Особая опасность трещин объясняется несколькими обстоятельствами. Во-первых, трещина уменьшает сечение сварного стыка, ослабляя прочность. Во-вторых, она служит концентратором напряжений. В-третьих, не все трещины выходят на поверхность сварного соединения и в таких случаях их невозможно выявить визуально. В-четвертых, нельзя определить скорость их развития при работе котла. Производственные трещины располагаются в основном металле, в зоне термического влияния и в сварных швах свариваемых деталей. Трещины, выходящие на поверхность шва, выявляются визуально или с помощью диагностических приборов. Внутренние трещины, не выходящие на поверхность, в основном находятся с помощью ультразвуковых дефектоскопов или иными методами. [c.194]

Повреждение рабочих лопаток турбины создается повторным действием центробежных сил при наборе и сбросе оборотов и циклическими термическими нагрузками, действующими синхронно с ним. Нагружению лопаток свойствен неизотермический характер с изменением знака напряжений и величины температур в экстремальных точках цикла. Сжатие материала кромок, происходящее при высоких температурах, вызывает повреждения, свойственные высокотемпературному деформированию,— деформацию границ зерен, коагуляцию упрочняющих фаз, выход к границам зерен дислокаций и формирование микротрещин на границах зерен и в углах на стыке трех зерен. Последующее охлаждение и связанные с ним растягивающие напряжения приводят к повреждению тела зерен, вызванному деформацией сдвига по плоскостям скольжения и холодным наклепом материала. При этом в случае жесткого нагружения внешние условия нагружения (размах деформаций) остаются неизменными, но в пределах каждого полуцикла происходит необратимый процесс накопления статического и циклического повреждения. [c.79]

Наиболее ответственным местом является внутренний сгиб и стык внахлестку листов металлической кассеты (фиг. 2), где сжатая прокладка имеет наибольшую толщину. В этом месте металл течет в холодном состоянии, создавая уплотняющий контакт. Внутренний сгиб кассеты обязательно должен быть сжат. При сжатии и внешнего сгиба кассеты (если он существует) образуется дополнительный уплотняющий стык. Наличие промежуточных гофр способствует проявлению лабиринтного эффекта. [c.277]

В обоих типах соединений уплотнение металлическими кольцами основано на создании высоких местных напряжений, которые заставляют металл течь в холодном состоянии. При этом стык уплотняется так же, как и в случае обычных прокладок. [c.291]

Фиг. 6-11. Расположение стыка для холодной растяжки компенсатора. а — правильно б — неправильно / — компенсатор 2 — заваренные стыки зазор на стыке, оставленный для холодной растяжки компенсатора,

Натяг П-образного компенсатора производится обычно раздачей его домкратом. Для создания натяга на участках трубопровода с гнутыми фасонными частями между неподвижными опорами в стыках, намеченных для холодного натяга, при сборке вставляются отрезки труб (кольца), длина которых соответствует величине холодного натяга. [c.303]

Фланцевое соединение, в котором установлено кольцо, временно, без прокладок затягивается вместе с кольцом специальными вспомогательными шпильками, удлиненными на размер кольца. Если холодный натяг намечен на сварном стыке, то вспомогательное кольцо устанавливается между торцами этого сварного стыка и также зажимается при помощи вспомогательных хомутов и шпилек. Для установки вспомогательных хомутов (фиг. 6-12) на стыкуемых концах электросваркой наплавляются валики. Затем собираются нормальным порядком на прокладках все фланцевые соединения, кроме стыков с кольцами, или свариваются и производится термообработка всех сварных стыков, кроме стыка с кольцом. После сборки всех фланцевых соединений или сварки и термообработки всех сварных стыков производится холодный натяг в намеченных стыках, для чего [c.303]

Необходимо помнить, что холодный натяг участка трубопровода может производиться только после отжига всех остальных сварных стыков, так как они должны отжигаться в ненапряженном состоянии. [c.304]

Сварка в холодное время года производится с зазорами стыков, увеличенными на 0,5—1 мм для малоуглеродистых сталей с С <0,22% при температуре не ниже —30° С с С<0,27% — 20° С. [c.32]

Позднейшие конструкции котлов высокого давления ЗИО отражены в котлах ПК-19 (для сухих топлив — АШ и каменных углей) и ПК-20 (для влажных топлив — бурого угля и торфа, а также жидкого и газообразного топлива). Производительность обоих1ктипов котлов D = 120 т/ч, параметры пара — те же, что и котлов серии ТП. Конструкция котла ПК-20 показана на фиг. 146. Отличие этих котлов заключается главным образом в переходе на однобарабанную схему с увеличением диаметра барабана до 1500 мм и уменьшении наружных диаметров труб конвективных поверхностей (в водяном экономайзере с 38 до 32 мм и в воздухоподогревателе — с 51 до 40 мм). Отказ от предвключенного барабана привел к упрощению общей схемы котла и уменьшению его веса. Особенностью конструкции является также крепление обмуровки топки на трубах экрана. Стык холодной воронки и шлакового комода выполнен в виде гидравлического затвора, что практически обеспечивает отсутствие в топке присосов. [c.235]

Так же ведет себя катанка диаметром 18 мм. Образцы ее, сваренные в стык, выдерживают испытание на ударный изгиб и на растяжение (разрушение происходит по основному металлу), но разрушаются по сварному шву при волочении на первых проходах маршрута. В то же время сваренные в стык образцы нагартованного троллейного провода сечением 85 мм , изготовленного волочением из той же катанки, выдерживают без разрушения по сварному шву волочение до сечения 10 и меньше. Так же сваренные в стык образцы отожженного холоднотянутого медного провода диаметром 12 мм выдерживали волочение до диаметра 3,5 мм и меньше без разрушения по месту сварки. Таким образом, провод из катанки, в какой-то мере деформированный до сварки волочением и соединенный в стык холодной сваркой, как в нагартован-ном состоянии, так и после отжига выдерживает дальнейшее волочение, в то время как сама катанка, соединенная в стык холодной сваркой, при волочении разрушается по сварному шву. [c.59]

Достоинствами таких покрытий являются однородность по физикомеханическим свойствам, отсутствие стыков и швов, высокая адгезия к металлической поверхности, возможность получения покрытий высокого качества на изделиях сложной конфигурации. В качестве материала для покрытий могут быть использованы жидкие хлоропреновые каучуки (наириты) и жидкие поли-сульфидные каучуки (тиокольг), жидкие кремнийорганические (силиконовые) каучуки. Наиболее распространенными являются способы нанесения покрьггий из растворов кистью или наливом. Покрытия бывают холодной или горячей вулканизации. [c.106]

Микроструктурные исследования композиций Ni — 2,5 об. % ThOj и Ni —2,5 об.% НЮа показали, что их экструдированное состояние характеризуется мелким зерном (1—2 мкм), ориентированным в направлении экструзии. При дальнейшей холодной или тепловой деформации образуется типичная волокнистая структура с размером волокон в поперечном сечении менее 1 мкм. Отжиг при температурах 1300—1400° С приводит к возникновению структурной неоднородности, характеризующейся, с одной стороны, образованием крупных зерен с характерными двойниками отжига и, с другой стороны, сохранением участков волокнистой структуры. Внутри мелких зерен наблюдаются плотные сплетения дислокаций и дислокационные субграницы различного типа, стыкующиеся с высокоугловыми границами зерен. В рассматриваемых материалах увеличивается температурный интервал существования полигональной структуры, и в этом состоит особенность их рекристаллизации [55]. [c.8]

Круглые фланцы с центрирующплпг буртиками уплотняют шнурами т упругих 1материалов (резины, синтетики), которые закладывают в канавки, проделанные в буртике (рнс. 317). При таком расположении на стыке обеспечивается чистый контакт металл по металлу . Этот способ применяют только для холодных стыков. [c.141]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Ввиду того, ЧТО прочность холодной сварки чугуна невелика, для ее увеличения при подготовке стыка под сварку по сторонам фаски ввертывают шпильки (завертыши). [c.56]

Сверху ротор закрыт стальным шта.мпова1П1Ым колпаком 5, который плотно прижимается к корпусу центрифуги специальной гайкой 6. Стык колпака с корпусом уплотнен прокладкой 15. Ротор центрифуги состоит из остова/б и крышки//. Резиновое кольцо обеспечивает высокую герметичность между крышкой ротора и остовом. Ротор обязательно балансируется. Чтобы не нарушалась балансировка ротора при его разборке, на остове н крышке ротора нанесены риски. При сбО р-ке ротора риски должны совпадать. В нижней части остова двумя винтами закреплен маслоотражатель 13 с сегкон 12 и насадком 4, препятствующий смыву отложений механических примесей со стенок крышки ротора струей масла. В бобышках остова ротора ввернуты две форсунки 2 с калиброванными соплами. В корпусе центрифуги размещен перепускной клапан /, который срабатывает при разности давлений 0,6—0,75 МПа. Поэтому при запуске холодного двигателя перепускной клапан направляет поток масла в главную магистраль, минуя масляный фильтр. [c.70]

Сборная изоляция выполняется из формован1Ных изделий. При сборке на холодных поверхностях требуется тщательная подгонка стыков, при сбор ке на нагретых поверхностях допускается промазка швов теплоизоляционными мастиками. Конструкции из формованных изделий позволяют обеспечить инду-стриалшые методы монтажа, механическую прочность и стандартность качества изоляции, возможность работ как в холодном, так и в горячем состояниях объектов. Недостатки конструкции—наличие швов, сложность работ на фасонных изделиях. [c.122]

Кольцо с одинаковым малым сечением состоит в одной своей части И8 меди, в другой —ив железа. Поверхность кольца во всех точках имеет одинаковый коэфициент теплообмена. Первый стык меди и железа поддерживается при постоянной температуре, и кольцо находится в воздухе. Определить бтношение длин двух частей, железной и медной, при котором наиболее холодное место кольца совпадает со вторым стыком двух металлов. [c.266]

На одной из электростанщ1Й было повреждение змеевика пароперегревателя вновь пущенного котла. Причиной разрыва было наличие шара, застрявшего у сварного стыка, которым проверялись змеевики. Имелись случаи разрыва экранных труб вследствие истирания угольной пылью около выхода из пылевых горелок. Трубы холодной воронки имели повреждения из-за плохой внутренней очистки труб от шлама. [c.225]

При стягивании стыка для холодного натяга диаметр щпилек и их количество (не менее 4) надо выбирать, исходя из того условия, что при холодном натяге в сечении трубы создается напряжение, равное 60—60 кг/сл . [c.304]

При холодном натяге трубо провода нужно ослабить пружины опор и жесткие подвески, а по окончании натяга придать им надлежащее положение в соответствии с указаниями чертежа. По окончании работ по созданию холодных натягов величины их надо записать в формуляр с отметкой о сварке и термообработке всех стыков в разгруженном состоянии. [c.304]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...