Выбор ширины образца

Выбор ширины образца [c.79]

Во-вторых, при растяжении образца с укладкой волокон под углом 45°имеется зона краевого эффекта (см. раздел 2.4), в результате чего распределение напряжений по ширине образца отличается от расчетного. Это ограничение может быть сведено до минимума путем разумного выбора ширины образца. В работе [207] компромиссным (между очень узким образцом с легко достижимым равномерным распределением напряжений по ширине образца, но с относительно большой зоной краевого эффекта и очень широким образцом с пренебрежимым влиянием зоны краевого эффекта, но трудно обеспечиваемой равномерностью распределения напряжений по ширине образца) считается образец шириной 25 мм. [c.142]

В заключение заметим, что при анализе одиночных и групповых дефектов прочностной расчет представляет собой заключительный этап исследования. Результатом предварительных этапов является построение системы эквивалентных дефектов. В первом примере система эквивалентных дефектов была представлена в виде поверхностных полуэллиптических трещин в образцах прямоугольного сечения с толщиной Ь, такой же, как у исходной оболочки трубопровода, и конечной шириной 2с(. При этом взаимное влияние дефектов отражено выбором ширины образцов. Во втором примере дефекты расположены на противоположных сторонах стенки трубопровода. После учета взаимного влияния дефектов и их переаттестации, система эквивалентных дефектов представлена в виде двух одиночных поверхностных пол эллиптических трещин в образцах неограниченной длины и соответствующим образом уменьшенной, по сравнению с исходной, толщины tJ и1 В третьем примере при построении системы эквивалентных дефектов были использованы оба механизма коррекции размеров образцов. С учетом подготовительных операций следует сделать вывод, что нарушение условия прочности хотя бы одного дефекта следует рассматривать в качестве достаточного основания для признания системы дефектов опасной, если предварительный анализ выявил взаимодействие дефектов. [c.101]

Анализ напряжений. В целях выбора геометрических размеров образца проведен анализ распределения в нем напряжений с учетом рассмотренных схем нагружения. При решении задачи для первой схемы нагружения напряженное состояние принимали плоским (Oj = Туг = т-сг = = 0). Такое допущение не вносит большой погрешности в изменение картины распределения напряжений, так как современные композиционные материалы имеют относительно малую толщину (1—5 мм), а ширина образца в несколько раз превышает его толщину. Схема нагружения образца и расположение системы координат, принятые при решении задачи показаны на рис. 2.10. Краевые условия соответствовали воспрещению перемещений по торцовым граням образца. С учетом принятых допущений выражения для максимального и минимального значений осевого напряжения на торцах образца при х = 0, X = I имеют следующий вид [c.35]

Образцы материалов и применяемые электроды. Образцы твердых диэлектриков, применяемые при измерениях Бг и tg б в диапазоне частот от 100 до 5-10 Гц, имеют форму круглых или квадратных пластин или трубок. Диаметр или ширина пластины от 25 до 150 мм, а длина трубчатого образца от 100 до 300 мм. Отношение диаметра образца к его толщине должно быть не менее 10. В случае большой диэлектрической проницаемости материала (вг>30) допускается применять образцы меньшего диаметра, но не менее 10 мм. При выборе размеров образца следует учитывать, что измерительная ячейка с образцом должна иметь емкость не менее оговариваемой инструкцией к измерительной установке (обычно 100—500 пФ), а погрешность измерения не должна превышать 4 %. [c.375]

Испытания армированных пластиков с разной структурой под углом к направлению армирования проводят главным образом для оценки анизотропии упругих и прочностных свойств. Принципиальных трудностей испытания под углом не вызывают. Очень важен правильный выбор размеров образца, прежде всего — ширины, которая выбирается так, чтобы устранить опасность проявления эффекта перерезанных нитей . Специфика испытаний под углом к направлению армирования обусловлена тем, что нормальные напряжения, действуюш,ие под углом (отличным от О и 90°) к направлению армирования, вызывают не только линейные, но и сдвиговые деформации. При неудачном выборе формы и размеров образцов стеснение сдвиговых деформаций может сильно сказываться на результатах испытаний. [c.76]

На образце целесообразно выделить рабочий участок АВ, ширина которого меньше ширины образца в местах крепления консолей. Чем меньше длина рабочего участка, тем меньше значение те max на границах участка 0 = 6о (при 0 = 0 Тег = 0). Если длина рабочего участка задана, то снижения максимальных касательных напряжений следует добиваться выбором отношения 1/В. При опытной проверке метода в работе [62] применялись образцы из стеклопластика и приспособление следующих размеров внутренний диаметр образца 150 мм, толщина 20 мм, длина рабочего участка определялась углом 20Q = 90°, ширина рабочего участка 8 мм, ширина кольца в местах крепления консолей 15 мм, плечо L = I В = = 600 мм. При этих размерах максимальные касательные напряжения составляли около 0,1о п,ах- Разрушение всех образцов происходило в результате образования кольцевых трещин. [c.232]

Когда используют короткие импульсы и падающая и отраженная волны разделяются во времени, необходимо также разделить отраженные и дифрагированные импульсы. Эти два требования о разделении сигналов предъявляют противоречивые требования к. выбору расстояния от зонда до образца. Увеличение этого расстояния улучшает разделение падающего и отраженного импульсов, но ухудшает разделение отраженного и дифрагированного.. Уменьшение этого расстояния приводит к обратному эффекту. На практике используют наименьшие расстояния и минимальные длины импульсов. Однако длину импульса невозможно сделать короче, чем примерно два периода, что и обусловливает низкочастотный предел измерений. Для резонансных отражателей необходимо использовать более длинные импульсы. Импульсные измерения отражений в воде в общем целесообразно использовать тогда, когда длина и ширина образца в пять или более раз превосходят длину волны. [c.329]

При выборе полоски образца шириной 50 мм разрывное усилие для нее, определенное на машине в кг, надо умножить на 20, чтобы получить значение временного сопротивления баллонной материи или ткани в кг/м. Вообще же при выборе какой-либо другой ширины образца, например в п мм, временное сопротивление в кг/м определяется умножением величины разрывного < 1000 усилия образца, выраженного в кг, на частное от — —. [c.248]

Технической особенностью реализации данного варианта способа является обеспечение особых условий пробоя. Эти условия относятся к выбору среды, в которой реализуется процесс, и соотношения расстояний между электродами по поверхности массива Id и на сквозной пробой Обычно электрическая прочность твердых материалов выше прочности жидкостей и газов и соотношение U.U должно быть существенно больше 1.0 для того, чтобы имел место электрический пробой в толще твердого материала, а не перекрытие его по поверхности. Чем выше электрическая прочность среды, окружающей твердый материал, тем проще добиться пробоя в толще твердого материала. Именно так поступают в исследованиях электрической прочности твердых диэлектриков, помещая подвергаемые электрическому пробою образцы в электрически прочную жидкую среду (например, трансформаторное масло), а сами образцы вьшолняют в форме пластин с отношением ширины к толщине образца не менее 5-10. [c.9]

Механические испытания контрольных стыковых сварных соединений должны выполняться в соответствии с требованиями ГОСТ 6996—66 (на образцах с поперечным расположением шва). При выборе типов и размеров образцов (по указанному ГОСТ) следует учитывать размеры и специфику контролируемых сварных соединений. На образцах для испытания на ударную вязкость надрез выполняется по оси шва со стороны его раскрытия (размер образцов 55 х Ю X 10 мм, надрез скругленный, глубиной и шириной 2 мм). [c.560]

Поляризация лазерного пучка может существенно влиять на эффективность технологических процессов, в которых отражение излучения играет важную роль. Например, при лазерной резке толстых металлических материалов излучение падает в глубь прорезаемого образца после многократного отражения излучения от боковой поверхности щели. Так как угол Брюстера для металлов близок к л/2, то при таких отражениях излучение с ориентацией электрического поля вдоль направления реза будет меньше поглощаться при отражении от боковой поверхности щели и достигнет дна с меньшими потерями, что приведет к росту предельной глубины реза. Однако такая поляризация будет оптимальной только для резки в заданном направлении. При вырезании сложных фигур излучение должно иметь круговую поляризацию, так как именно она обеспечит одинаковую ширину и глубину реза в самых разных направлениях. Как видно из рассмотренных примеров, выбор поляризации излучения должен проводиться с учетом особенностей конкретного технологического процесса. [c.62]

Сварку выполняют на режимах, обеспечивающих у стыковых образцов без разделки кромок полный провар и получение обратного валика заданной ширины, а у стыковых образцов с разделкой кромок — заданную ширину и высоту шва при фиксированной скорости сварки, м/ч для ручной дуговой — 7,5 для аргонодуговой — 12 для сварки в среде Oj -- 24. С целью выбора режима сварки, исключающего образование горячих трещин, меняют ее скорость, а мощность источника выбирают из условия получения необходимых габаритов шва. [c.44]

Основным положением при выборе материалов является то, что поведение трещины при остановке, определенное при лабораторном испытании, аналогично поведению трещины в реальной конструкции, т. е. она не чувствительна к размерам деталей конструкции. При эксперименте с использованием различных испытательных машин и способов инициирования трещины в образцах разной ширины выяснилось, что температура остановки [c.222]

Сварку стыковых образцов без разделки кромок выполняют в режимах, исходя из условия получения полного провара и обратного валика заданной ширины, а стыковых образцов с разделкой кромок — из условия получения заданной ширины и высоты шва при фиксированной скорости сварки, зависящей от способа сварки РДС 7,5 м/ч, АрДС 12 м/ч, в СО 24 м/ч. При оценке сопротивляемости образованию горячих трещин с целью выбора режима сварки меняют скорость сварки, а мощность источника выбирают из условия получения необходимых габаритов шва. [c.130]

Зависимость относительных нормальных ду max и касательных х у шах напряжений от соотношения геометрических размеров образца представлена на рис. 2.11. Расчетные значения напряжений получены при тех же значениях упругих констант, что и для Охшах- Чувствительность этих напряжений к параметру I значительно выше, чем чувствительность Ох шах- При этом при малых соотношениях длины к ширине образца, как видно из рис. 2.11, влияние исследуемого параметра на значения Хху max и Оу их велико. Значения этих напряжений при некоторых lib становятся соизмеримыми со значениями предела прочности при сдвиге и предела прочности на отрыв перпендикулярно укладке слоев для некоторых типов слоистых и однонаправленных композиционных материалов, что следует учитывать при выборе геометрических размеров образца. Приведенные кривые свидетельствуют о том, что при //6 6 значения 6у шах и Хух max незначительны и градиент изменения указанных напряжений в зависимости от lib также мал. Увеличение упругих констант материала образца не меняет характера кри- [c.36]

Ширина образцов является одним из параметров, оказывающих влияние на результаты усталостных испытаний. При ее выборе исходят из условий сохранения одноосного напряженного состояния во всех точках образца. При ширине 6 6/i в середине образца возникав ет поперечный момент и будет иметь место плоскодеформированное состояние. Разный характер напряженного состояния в различных опасных точках при повышенной его ширине может привести к тому, что в одних материалах и при одних условиях разрушение будет начинаться в центральных точках, а в других — с кромок образца. Чтобы избежать косого изгиба, который может возникнуть при перекосе, вследствие смятия контактных поверхностей, желательно увеличивать ширину образцов. При высокочастотных испытаниях 6= 1,5d (А), при испытаниях с обычными частотами 6= (1,5—5,0) h. [c.31]

Известно, что при вырезке образцов из плит вследствие механической обработки в краевой зоне происходит нарушение сплошности материала образцов — раздергивание армирующего материала, расслоение, а иногда и частичное разрушение смолы. Вследствие этого при механических испытаниях напряжения по ширине образца будут распределяться неоднородно. Для уменьшения влияния механической обработки на величину краевой зоны образца особое внимание обращалось на выбор режимов резания. [c.130]

Рекомендаций но выбору размеров образцов с надрезами (длины, ширины, толщины) кроме установленных стандартом ASTM не имеется. На практике такие образцы часто выбираются по конструктивным и технологическим соображениям. Однако и здесь уместна некоторая предосторожность, объясняемая особенностями растяжения или сжатия образцов из армированных пластиков (передача усилий, влияние ширины образцов, масштабный эффект и т. д.). [c.147]

Размеры призматических образцов для испытаний на изгиб по трехточечной схеме стандартизованы, однако чаще всего испытываются образцы нестандартные. Стандарты ГОСТ 4648—71 (определение прочности при изгибе П ) и ГОСТ 9550—71 (определение модуля упругости при изгибе ) устанавливают следующие размеры стандартизованных образцов из жестких пластмасс для испытаний по трехточечной схеме пролет I = 16й 0,5 мм, толщина h = 4 0,2 мм, ширина i = 10 0,5 мм. В стандарте ASTM D 790—71 [124] приводятся размеры образцов десяти различных толщин h = 0,8-f-- -25,4 мм) при отношениях Hh, равных 16, 32 и 40. Ширина образцов Ъ = 13- -25 мм при 3 мм e = 25 мм, при h = 5 10 мм 6 = 13 мм и при h = 13- 25 мм b — h. При выборе размеров нестандартизованных образцов необходимо четко представлять, как на результатах испытания сказываются площадь поперечного сечвния (масштабный эффект), относительный пролет///г. и относительная ширина b/h. При выб оре площади поперечного сечения необходимо иметь в виду, что высота и ширина по-разному влияют на прогиб и прочность при изгибе. В настоящее время при испытаниях высокомодульных и высокопрочных композитов на изгиб часто испытывают очень тонкие образцы, например, h — 0,5—1,5 мм, а опасность проявления масштабного эффекта пытаются устранить [c.172]

При холодной тонколистовой прокатке изготовление клиновидных образцов встречает затруднения. В связи с этим К. П. Грудев предложил применять образцы постоянной толщины, но переменной ширины [113]. Форма таких образцов показана на рис. 76 (один из возможных вариантов, толщина образца 4 мм). Образец задают в валки широким концом. По мере прохождения его через валки усилие прокатки падает, пружина рабочей клети уменьшается и соответственно растет обжатие. При надлежащем выборе обжатия в процессе прокатки возникает буксование. [c.86]

Соединения труб с концевиками, имеющими внутренний или наружный буртик шириной 5 и толщиной 1,5 мм для формирования грата при сварке трением, показали меньшую усталостную прочность и долговечность, чем сочленяемые детали равного сечения. В последнем случае образование грата с наружной и внутренней сторон стыка происходило более равномерно, и качество соединения определяли правильностью выбора параметров процесса сварки. При сварке трением труб с концевиками, подготовленными по первому и второму вариантам, происходило одностороннее интенсивное образование грата преимущественно за счет металла трубы. Это и обусловило резкое снижение прочности соединений. Образцы в этих случаях разрушались по сварному стыку. [c.196]

Меры, разработанные Австралийским метрологическим бюро, имеют пря.моугольный профиль (фиг. 97). Выступы поверхности получены путем нанесения полос хрома на стальную полированную плитку. Глубина канавок образцов доходит до 2,5 мк при ширине в пределах от 0,1 до 0,02 мм. Выбранная форма профиля в значительной мере упрощает технологический процесс получения мер, а также позволяет определять глубину неровностей многолучевой интерференцией с точностью, по нмеющи.мся литературным данным, порядка 0,0025 мк. На фиг- 98 изображена профилограмма, снятая автором со стеклянного английского образца, прилагаемого к прибору Тэйлор-Гобсона. Благодаря выбору соответствующего коэффициента сжатия хорошо видна ступенчатая форма поверхности образца. [c.134]

Таким образом, компоненты деформации в двух направлениях,, перпендикулярных направлению действия растягивающей силы оказываются не равны друг другу и, следовательно, вид напря-женно-деформированного состояния расчетной части плоского испытуемого образца должен быть отличен от простого растяжения и притом различен при различных размерах этих образцов. Поэтому при выборе размеров плоского образца для испытания, на растяжение следует отказаться от условного закона подобия ,., имея, однако, в виду устранение причин, затрудняющих деформацию уменьшения размера по ширине испытуемого образца. [c.222]

При выборе размеров и методики испытаний образцов с надрезами следует учитывать изгиб образца и концентрацию напряжений. При растяжении в образце с несимметрично расположенными надрезами появляется изгибающий момент (как и в клеевом соединении внахлестку — рис. 4.3.3, б), М = Ptl2, где Р — растягивающее усилие, а i — ширина целой части образца в ослабленном сечении (рис. 4.3.1, 4.3.3), вследствие чего нагрузка, разрушающая образец, уменьшается. Влияние изгиба определяется [188] величиной MIEI, где М — изгибающий момент, Е — модуль упругости материала образца / — момент инерции целой части ослабленного сечения образца (I = bt /i2 для первого образца на рис. 4.3.1, а ж I = ht liZ для второго образца). [c.143]

Для выбора критерия склонности металла к межкристаллитной коррозии по данным испытания в 65%-ной кипящей H.NOз были проведены длительные испытания (490 часов) сварных образцов в агрессивных средах Н3РО4, НЫОз, СНзСООН, N2804 (подробно см. ниже). Межкристаллитная коррозия наблюдалась только в кипящих растворах 6, 30, 40, 59%-ной НЫОз и в 597о-ной НЫОз при темшературе 70° в зоне термического влияния. Ширина зоны в сторону от шва, пораженная межкристаллитной коррозией, приблизительно равнялась ширине зоны после испытания в 65%-ной кипящей НЫОз. Основной металл не был поражен межкристаллитной коррозией. [c.82]

В технических условиях работы на монохроматоре указываются дисперсия и уровень рассеянного света. Дисперсия чаще всего приводится в нм/ мм, когда ширина щели выражена в миллиметрах. При выборе монохроматора для флуоресцентной спектроскопии нужно обращать внимание на то, чтобы уровни рассеянного света были низкими, тем самым уменьшаются помехи от рассеяния света. Кроме того, монохроматор должен иметь высокую эффективность, благодаря чему увеличивается возможность измерения слабых световых потоков. Разрешающая сила обычно имеет второстепенное значение, поскольку ширина линий в спектрах испускания редко бывает меньше 5 нм. Ширину щелей обычно можно менять, и типичные монохроматоры имеют две щели входную и выходную. Интенсивность света, проходящего через монохроматор, приблизительно пропорциональна квадрату ширины щели. Более широкие щели повышают уровень сигнала и, таким образом, отношение сигнал/шум. При меньших ширинах щелей повышается разрешение, но при этом уменьшается интенсивность света. Если возможю фотообесцвечивание образца, его можно свести к минимуму уменьшением светового потока. Фотообесцвечивание можно также свести к минимуму легким перемешиванием образца, поскольку освещается только часть образца и обесцвеченная его часть непрерывно заменяется новой порцией. [c.36]

Исследовали образец из алюминиевого сплава П63Т (выбор данного материала связан с тем, что на образцах для получения голограмм высокого качества легко подготовить поверхность, обладающую равномерным рассеиванием лазерного света) шириной 60 и толщиной 6 мм, в центре которого имелось отверстие с радиусом г= 6 мм. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...