Прессовые Коэффициент трения

Коэффициент трения. Несущая способность прессовых соединений прямо-пропорциональна коэффициенту трения на посадочной поверхности. [c.464]

Проделаем сравнительный расчет прессового соединения обычным и вероятностным методами. Возьмем соединение, состоящее из массивного стального вала диаметром 80 мм и стальной втулки с наружным диаметром 120 мм. Длина соединения 80 мм. Посадка Л/Яр. Шероховатость поверхностей вала и отверстия 8-го класса (Кг = 3,2 мкм). Допуски на размеры отверстия +30 мк у1 вала — нижний +45. мкм, верхний + 65 мкм. Коэффициент трения/ = 0,1. [c.480]

В реальных механических системах причиной гистерезисных явлений служит не только внутреннее трение в материале, но и конструкционное трение в опорах и формально неподвижных соединениях (прессовых, болтовых, резьбовых и др.) в последнем случае трение возникает вследствие малых проскальзываний по контактным поверхностям. Во многих случаях влияние конструкционного трения даже превосходит влияние внутреннего трения. Конструкционное трение также практически не зависит от скорости, и поэтому для его описания пользуются выражениями типа (11.51), не содержащими скорости (или частоты процесса). В ряде случаев удается вычислить постоянные к я п по параметрам системы и значению коэффициента трения, в других случаях эти постоянные приходится определять опытным путем. [c.50]

Эпоксидные смолы, наполненные графитом, сернистым молибденом или порошковидными металлами, можно использовать (ввиду их низких коэффициентов трения) не только для подшипников скольжения [16, но и для прессовых инструментов при глубокой высадке листового металла, где помимо большой стойкости к износу требуется и низкий коэффициент трения между формообразующей поверхностью инструмента и листовым металлом, подвергающимся глубокой вытяжке [25]. [c.80]

Прочность прессовых соединений зависит от ряда параметров конструкции, в том числе и шероховатости сопрягаемых поверхностей. Прочность прессовых соединений зависит также от коэффициента трения на посадочной поверхности и возрастает с увеличением шероховатости поверхности. [c.133]

Значение коэффициента трения в прессовом соединении зависит от многих факторов материала сопряженной пары, метода обработки и чистоты посадочных поверхностей, смазки, направления смещения (осевое, круговое), производимой операции (запрессовка, выпрессовка), величины контактного давления. [c.382]

Существенным недостатком прессового соединения является зависимость его нагрузочной способности от ряда факторов, трудно поддающихся учету широкого рассеивания значений коэффициента трения и натяга, влияния рабочих температур на прочность соединения [c.109]

В зависимости от вида обработки, инструмента и режимов резания неровности имеют определенный средний размер от дна впадины до вершины гребешков. Неровности поверхности, невидимые невооруженным глазом, оказывают большое влияние на износоустойчивость и коэффициент трения деталей машин, их прочность при знакопеременной ударной нагрузке, прочность прессовых соединений, устойчивость против воздействия коррозии и др. [c.336]

Разрушение деталей машин и приборов обычно начинается с поверхностного слоя. Высокие эксплуатационные свойства деталей, их надежность и долговечность в значительной степени определяются качеством поверхности. От качества поверхностного слоя зависит прочность деталей, особенно при знакопеременных нагрузках, прочность прессовых и стабильность подвижных посадок, износостойкость, коэффициент трения, коррозионная прочность, оптические свойства и эрозионная стойкость. [c.68]

Значения коэффициента трения для прессовых соединений даны в табл. 2.4. Для соединений, работающих при переменной внешней нагрузке с частотой более 10 Гц, значения коэффициента трения следует уменьшать на 30 — 40%. Для стальных и чугунных деталей обычно принимают / = 0,08 при механической запрессовке, / = 0,14 при тепловой сборке. [c.32]

Пример. Подобрать прессовую посадку, обеспечивающую соединение зубчатого колеса с валом (с.м. рис. 10.16). Соединение нагружено вращающим моментом / = 260 Н м. Диаметр и длина посадочной поверхности соответственно =75 мм. /=110 мм условный наружный диаметр ступицы колеса 2=115 мм вал сплощной — 1=0. Материал зубчатого колеса и вала сталь 45 предел текучести материала колеса а,,2 = 540 Н/мм . Сборка прессованием коэффициент запаса сцеп.тения К = 3. Коэффициенты трения при расчетах сцепления /. = 0,08, запрессовки - / = 0,2. [c.183]

Прочность прессового соединения создается силами трения между сопрягаемыми поверхностями. Они образуются под действием сил,- возникающих от упругих деформаций вала и втулки и коэффициента трения. Следовательно, с увеличением натяга в пределах упругой деформации прочность будет повышаться, повышение натяга за пределами упругой деформации е повысит прочности сопряжения. [c.34]

Прочность прессовых соединений прямо пропорциональна коэффициенту трения на посадочной поверхности [см. уравнения (171) и (172)]. [c.426]

Прочность прессовых сопряжений зависит от величины натяга, материала соединяемых деталей, метода осуществления прессовых посадок, толщины стенок и длины охватывающей детали, величины шероховатости, волнистости и погрешностей формы деталей, наличия смазки при запрессовке, коэффициента трения и т. д. Указанные и другие факторы, влияющие на прочность прессовых сопряжений, трудно нормализовать. Поэтому стандарты на прессовые посадки являются рекомендуемыми. В каждом конкретном случае перед массовым применением той или иной прессовой посадки ее рекомендуется рассчитывать и проверять прочность сопряжения экспериментально. Прессовая посадка считается годной, если при наименьшем действительном натяге гарантируется неподвижность соединения, а при наибольшем натяге — прочность соединяемых деталей. При этих условиях соединение будет передавать заданные крутящие моменты и осевые усилия, а детали будут выдерживать без разрушения напряжения, вызванные натягом. [c.60]

Известно большое количество работ, показывающих снижение усталостной прочности деталей в зонах прессовой посадки. Разрушение при этом, как правило, начинается в сечении, совпадающем с краем напрессованной детали, т. е. в месте наибольших напряжений. Кроме того, в этих зонах может развиваться коррозия трения. Коэффициент уменьшения усталостной прочности вследствие фреттинг-коррозии изменяется в широких пределах, он может быть около 20. [c.139]

Коэффициент р является некоторой величиной, характеризующей сопротивление смеси перемещению вдоль взаимодействующих с нею твердых поверхностей в данном случае — вдоль колодок сжимающих образец. Строго говоря, р не может отражать влияние только кулонового трения. В большей степени величина р обусловлена характером физикохимического взаимодействия смеси с граничными поверхностями (стенками опоки, модели, прессовой колодки и подмодельной плиты). Проведенное в литейной лаборатории МВТУ им. Баумана исследование показало, что более текучие (согласно технологическим пробам) смеси имеют малую величину коэффициента р. Поэтому подбором специальных смесей можно значительно уменьшить влияние трения их о стенки. [c.190]

В кузнечно-прессовом машиностроении принято считать характеристику жесткости, т.е. Р =f y), линейной (рис. 6.1, а), пренебрежимо мало зависящей от сил трения в опорах и сочленениях механической системы и внутри материала элементов системы, и коэффициент жесткости принимают равным тангенсу угла наклона прямой Р =/(у). При этом в целях упрощения решения большинства задач без дополнительного анализа пренебрегают влиянием зазоров в кинематических парах соединения звеньев. [c.356]

Существенный недостаток прессового соединения — зависимость его нагрузочной способности от ряда факторов, трудно поддающихся учету широкого рассеивания значений коэффициента трения и натяга, влияния рабочих температур на прочность соединения и т. д. К недостаткам соединения относится также наличие высоких сборочных напряжений в деталях и уменьшение их сопротивления усталости вследствие концентрации давлений у краев отверстия. Влияние этих недостатков снижается по мере накопления результатов экспериментальных и теоретических исследований, позболяюш,их совершенствовать расчет, технологию и конструкцию прессового [c.91]

Тепловая сборка существенно (в,среднем в 1,2 —1,5 раза) увеличивает несущую способность прессовых соединений. Это объясняется те.м, что при сборке под прессом микронеровности сминаются, в то время как при тепловой еборке они, смыкаясь, заходят друг в друга, что повышает коэффициент трения и прочноеть сцепления. Следовательно, в неразборных соединениях можно снизить величину натяга, необходимого для передачи заданного крутящего момента, с соответствующим уменьшением напряжений в охватывающей и охватываемой деталях. [c.482]

Коэффициент трения накладок, уже обгоревших в процессе работы, значительно выше, чем у нового сырого материала. Поэтому, чтобы получить с первых же торможений высокое значение коэффициента трения, следует провести термообработку материала Ретинакс , заключающуюся в нагревании поверхности трения материала до 400—420° С (т. е. до начала выгорания легких составляющих фенолформальдегидной смолы) без свободного доступа окисляющей среды (например, в песке) до прекращения обильного дымовыделения [193]. Хотя Ретинакс при нагреве выше 450° С и не сгорает, но интенсивность его изнашивания резко возрастает. И все же в тормозных узлах с температурой 1000, 600 и 400° С износостойкость колодок из материала Ретинакс выше, чем износостойкость других видов фрикционных материалов, соответственно в 3, 6 и 10 раз. Прирабатываемость колодок из Ретинакса несколько затруднена вследствие его высокой износоустойчивости и изменения фрикционных свойств неработавшего материала под действием температуры (в связи с падением коэффициента трения). Поэтому в случаях применения указанного материала необходимо добиваться возможно более полного прилегания колодок к тормозному шкиву, протачивая для этого шкив и колодки. Для получения оптимальной прира-батываемости пары трения и получения максимальных начальных значений коэффициента трения рекомендуется [181] наносить на поверхность трения металлического элемента пары мягкий теплопроводный слой. В настоящее время исследовательские работы по изучению свойств Ретинакса широко ведутся в различных областях машиностроения и диапазон тормозных устройств с использованием этого материала непрерывно расширяется. Широкая экспериментальная проверка Ретинакса на тормозах шагающих экскаваторов, где температура нагрева достигает 360° С при давлении 7—12 кПсм и где за одно торможение выделяется до 660 ккал (работа торможения примерно равна 2,6-10 кГм), показала значительное преимущество его перед другими существующими типами фрикционных материалов как по износоустойчивости, так и по стабильности величины коэффициента трения. Поверхности трения шкивов тормозных устройств в процессе работы полировались без заметных царапин или задиров. Срок службы тормозных накладок из Ретинакса оказался в 10—13 раз выше, чем из других материалов. Хорошую работоспособность Ретинакс показал также в тормозах буровых лебедок [194], где температура достигает 600° С при давлении р = 6ч-10 кГ/см . В этих тормозах износостойкость материала Ретинакс оказалась в 6—7 раз выше, чем у асбокаучукового материала 6КХ-1. Срок службы материала Ретинакс в тормозах грузовых автомобилей оказался в 4—7 раз выше, чем у других асбофрикционных композиций. Проведенные лабораторные испытания Ретинакса в муфтах и тормозах кузнечно-прессового оборудования [192] (при р = 10ч-13 кГ/см 5.% [c.536]

В зависимости от величины диаметрального натяга в конических соединениях применяют обычно горячую, прессовую или легкопрессовую посадки. Специальные посадки с натягами более 0,001 среднего диаметра конуса используются в тяжелонагру-женных соединениях. Коэффициенты трения при сборке и разборке соединения могут быть приняты следующие [97] (табл. 25). [c.218]

Значения коэффициентов трения для прессовых соединений даны в табл. 1. Прн сборке стальных и чугунных деталей гидропрессованием (с подводом масла) принимают ц = 0,12. [c.96]

В ленточны.х тормозах торможение осуществляется за счет трения гибкой стальной ленты о наружную поверхность цилиндрического тормозного шкива или внутреннюю поверхность цилиндрического барабана. Повышение коэффициента трения достигается путем закрепления на рабочей стороне. тенты накладки из фрикционного материала. При одинаковых замыкающих усилиях, коэффициенте треиия и диаметрах шкпвов (барабанов) тор.мозной момент ленточного тормоза значительно больше, чем колодочного. Ленточные тормоза при.меняют в экскаваторах, дорожных манщнах, кузнечно-прессовом оборудовании, в грузоподъемных машинах и механизмах. [c.108]

Прессовые соединоипя. Прочность прессового соединения зависит от фп-зико-механпческпх характеристик сопрягаемых деталей и величины натяга. В прессовых соединениях / может изменяться в значительных пределах — от 0,07 до 0,3 [33]. Средние зпачеппя коэффициента трения для цилиндрических сопряжений [c.27]

Для прессовых сое.тинений. в которых охватываемая дета.ть стальная, а перед сборкой детали с.мазываются индустриальным маслом коэффициент трения / равен 0,05. ., 0,22 для случая стальной охватывающей детали, [c.247]

С повышением чистоты поверхностей коэффициент трения увеличивается, что, в свою очередь, благоприятно сказывается на прочности прессовых соединений. Однако стремиться к получени о чистоты поверхности выше 8—10-го классов нет необходимости, так как более чистые поверхности преимуществ в прочности сопряжений не дают. [c.71]

Фактический натяг при прессовой посадке определяется по номиваяьным размерам вала и втулки без учета шероховатости поверхиостн, микронеровности которой сминаются под действием давлений на сопрягаемых поверхностях и уменьшают величину натяга. Таким образом, при механической запрессовке происходит как бы сглаживание неровностей сопрягаемых поверхностей, вызывающее ослабление посадки и уменьшение по этой причине удельного давления. Необходимо отметить, что при выборе коэффициента трения, необходимого для подсчета силы запрессовки нлн рас-прес-совки, следует учитывать его зависимость от материала деталей, шероховатости поверхностей сопрягаемых деталей, удельного давления на контактной поверхности, а также от наличия и характера смазки. При запрессовке труб или колец (наиболее общий случай) величина иатяга N складывается из деформации сжатия внутренней трубы и деформации трубы (рис. 9), т. е. N — [c.93]

Как видно из уравнений (3) и (4), прочность прессовых соединений прямо пропорциональна коэффициенту трения на посадочной поверхности, который зависит от дээления на контактных поверхностях, величины и профиля микронеровностей, материала и состояния сопрягающихся поверхностей (наличие смазки), а также от способа сборки (соединение под прессом, с иаг ревом или охлаждением деталей). Коэффициент трения возрастает с увеличением шероховатости поверхностей и снижается с повышением удельного давления. Его можно повысить до 0,3, применяя сборку с нагревом илн охлаждением и гальванические покрытия. Однако при расчетах значение коэффициента трения принимается равным 0,1—.0,, 15, вследствие чего практически увеличивается запас надежности -соединення. [c.94]

Выбор режимов прессования с предварительным уплотнением рекомендуется производить по номограмме (рис. V.1). Номограмма позволяет определять твердость в наиболее трудноуплотняемом месте — на дне карманов модели — в зависимости от значений геометрических параметров сложности пик карманов, конфигурации карманов, коэффициента внешнего трения /, давления прессования р, начальной плотности смеси в кармане Oq. Начальная плотность смеси до прессования при прочих равных условиях определяется давлением надува при пескодувно-прессовом уплотнении и количеством ударов встряхивающего стола при встряхивании с последующим прессованием. При увеличении давления надува от 3 до 6 кгс/см (от 3 до 6-10 Па) и количества ударов в минуту от 15 до 40 начальная плотность смеси возрастает от 1,15—1,30 до 1,40—1,55 г/см . Методы и приемы ручной формовки аналогичны применяемым при формовке по-сухому (см. с. 415). Операции при машинном изготовлении опочных форм приведены в табл. V.25. [c.403]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...