Скорость — Формулы для определения

У ят — наиболее вероятная скорость молекул. Формулы для определения среднего коэффициента теплоотдачи. 51 и коэффициента восстановления г при взаимодействии свободномолекулярного потока с пластиной, расположенной к направлению его скорости под произвольным углом о ), имеют вид [107] [c.288]

Приведенная масса находится по общему правилу на основании равенства кинетических энергий, но при подсчете кинетической энергии звена с переменной массой следует в формулу для определения этой энергии подставлять скорость переносного движения центра масс звена. В частном случае, когда звено движется поступательно относительно неподвижных направляющих, эта скорость — такая же, как и абсолютная скорость любой точки звена. [c.182]

Таким образом, приведенные выше формулы для определения скорости начала псевдоожижения, полученные при условии атмосферного давления в аппарате, пригодны и для расчета и в слоях под давлением (благодаря наличию критерия Архимеда, отражающего посредством р влияние Р). [c.42]

Для каждого положения механизма вычисляются приведенный момент движущих сил приведенный момент сил сопротивления Мп и приведенный момент инерции механизма /,г. Один из моментов, например MS, приложенный к звену приведения со стороны двигателя, определяется на основании заданной функции Ми ц)), а другой, например Л1и, является результатом приведения внешних сил, действующих на звенья механизма. В формуле для определения Мп используется аналитическое выражение заданных внешних сил (например, давления на поршень компрессора), силы тяжести звеньев, а также аналоги скоростей. [c.125]

По опытным кривым ползучести, полученным при двух значениях растягивающих напряжений (т, и 0j, можно найти начальные скорости ползучести и 2- Прологарифмировав обе части уравнения (1.61), последовательно подставив найденные значения f и Sf (1-61), после несложных преобразований получим формулы для определения Пс и G [c.35]

Аналогичным образом можно получить зависимость и для сателлита. В табл. 7.2, 7.3 приведены формулы для определения передаточных отношений и угловых скоростей звеньев наиболее распространенных планетарных передач. [c.161]

При расчете процессов истечения водяного пара ни в коем случае нельзя применять формулы для определения скорости (13-14) и секундного массового расхода (13-16), полученные применительно к идеальному газу. Расчет ведется исходя из общей формулы скорости истечения (13-6), полученной из уравнения первого закона термодинамики для потока и справедливой для любого реального вещества. [c.213]

Из параллелограмма скоростей конца толкателя (см. рис. 167) получаем формулы для определения угла у передачи и угла а давления кулачкового механизма [c.246]

Формулы для определения передаточных отношений различных типов передач, которые могут быть получены из таких дифференциалов поочередным закреплением в стойке одного из центральных колес, можно вывести из уравнения (21.3), полагая в нем равной нулю одну из угловых скоростей о,, со, или со . Например, для определения передаточного отношения в уравнении (21.3) принимаем со, = О, откуда [c.325]

Ha основании установленных здесь общих формул получим формулы для определения скоростей тел после удара и ударных импульсов в случаях неупругого и абсолютно упругого ударов. [c.266]

Формула для определения линейной скорости точки вращающегося тела, как векторного произведения угловой скорости тела и радиуса-вектора точки. [c.97]

Теперь построим формулы для определения функций скоростей объемной и сдвиговой ползучести по данным одноосных опытов. [c.226]

При равнозамедленном движении, когда скорость в каждый последующий одинаковый промежуток времени уменьшается на одну и ту же величину, повторяя рассуждения и выкладки, аналогичные приведенным, нетрудно получить формулу для определения скорости в любой момент времени и закон движения. [c.108]

Для случая свободного падения тела, рассматриваемого как материальная точка, формулы для определения скорости и пути будут теми же, что и для равноускоренного движения без начальной скорости, но с заменой обозначений a iag s на Л (высота падения) [c.110]

Формулы для определения угловой скорости и углового перемещения при равнопеременном вращательном движении аналогичны [c.116]

Выведем формулу для определения передаточного числа фрикционной передачи. Допустим, что при работе передачи нет проскальзывания это значит, что скорости соприкасающихся точек, принадлежащих первому катку их и второму катку 02. одинаковы. Но [c.340]

Приняв в последней формуле t = Т — периоду вращения (времени одного оборота), ф = 2л (рад), получим еще одну формулу для определения угловой скорости равномерного вращения [c.110]

Поскольку для каждого момента времени существует мгновенный центр скоростей, удоб га для определения скорости любой точки выбирать за полюс мгновенный центр. Для примера определим скорость точки А (см. рис, 1.163), приняв за полюс точку С. Аналогично формуле (1.101) можно написать [c.130]

Вывести формулы для определения скорости света по методу прерываний и по методу вращающегося зеркала, указав, какие. данные необходимо знать из опыта для применения метода. [c.895]

Скорость точки в полярных координатах. Чтобы найти формулу для определения скорости точки М в полярных координатах, представим радиус-вектор г, определяющий положение точки УИ, в виде [c.279]

Векторные формулы для определения скоростей и ускорений точек твердого тела, вращающегося вокруг неподвижной оси. Выведем теперь векторную формулу для определения вектора скорости произвольной точки твердого тела, вращающегося вокруг неподвижной оси (рис. 191). Для этой цели в качестве неподвижного полюса [c.299]

Так как при нерастяжимом тросе скорость груза связана с угловой скоростью барабана зависимостью. то формула для определения кинетической энергии барабана примет вид [c.652]

Для решения задач на эту тему необходимо уметь решать задачи кинематики на определение скоростей различных точек вращающихся и движущихся плоскопараллельно тел, знать все формулы для определения кинетической энергии тел, моментов инерции тел и работы встречаемых в задачах сил. [c.130]

Экспериментальные данные указывают, что скорость звука на пограничной кривой при приближении ее к критической точке быстро умень-щается, однако не до нуля (рис. 8.21). При этом в области критической точки, где еще можно пользоваться обычной формулой для определения скорости звука, последняя на пограничной кривой с учетом выражения (8.35) изменяется, как [c.257]

Подставляя значение (3.3) в интеграл (3.5) получим формулу для определения функции связи между распределенной и эквивалентной турбулентной вязкостью при известных распределениях касательного напряжения и скорости [c.61]

Им же получены простые расчетные формулы для определения коэффициента Кориолиса и отношения средней скорости к максимальной во всей области турбулентного режима движения [c.80]

Применяя тот же метод, который был использован для вывода уравнения (7.1), и используя уравнение Бернулли для сжимаемых жидкостей (4,34), можно получить формулу для определения скорости истечения из отверстия газа [c.113]

В тех случаях, когда насадок установлен не на стенке резервуара, а на конце трубы, пренебрегать скоростью подхода жидкости к насадку нельзя, и поэтому в формулы (7.2) и (7.4) необходимо ввести поправку. С учетом формула для определения расхода примет вид [c.118]

В настоящее время существует большое число эмпирических формул для определения критической скорости. Так, например, при транспортировании неоднородной гидросмеси с плотностью твердого Рт с 1600 кг/м критическую скорость рекомендуется определять по формуле [c.129]

Математическая модель машины или аппарата отражает их рабочие процессы с известным приближением. Расчетные соотношения, входящие в математическую модель, как правило, отражают закономерности отдельных явлений, составляющих рабочий процесс, без учета взаимного влияния. Например, формулы для определения гидравлического сопротивления различных участков гидравлического тракта получены на основе экспериментов в идеализированных условиях (равномерное поле скоростей на входе, однородное температурное поле, отсутствие внешних возмущений и т. д.). В реальных конструкциях эти условия не соблюдаются. Поэтому иногда при разработке нов ых конструкций прибегают к техническому моделированию устройств, когда до постройки машины или аппарата их отдельные качества или итоговые характеристики изучаются на моделях в лабораторных условиях. Например, при продувке уменьшенных моделей самолетов или автомашин в аэродинамических трубах можно выявить их сопротивление движению и зависимость этого сопротивления от формы их отдельных элементов, устойчивость машины при дв ижении и режимы, опасные с точки зрения потери устойчивости, и т. д. Таким образом, техническое моделирование представляет собой разновидность экспериментального исследования, при котором изучаются характеристики рабочего процесса конкретной машины или аппарата на модельной установке. [c.23]

Короткие трубопроводы рассчитывают с использованием уравнений движения жидкости (3.9) и (3.4) и формулы для определения потерь напора (4.3). Целью расчета могут быть расчет средних скоростей, давлений, потерь напора, расхода жидкости. [c.56]

Необходимо отметить, что приведенные выше формулы для определения щ, полученные путем описания перехода плотного слоя в неподвижный (по прямой прямого хода), имеют общий недостаток зависимость расчетной минимальной скорости псевдоожижения от начальной порозности слоя [18, 19]. Дело в том, что гщ плохо воспроизводимо даже для одного и того же слоя. В то же время известно, что u[c.38]

А- Формула Кёнига. Выведем формулу для определения кинетической энергии твердого тела, совершающего плоское движение. Для определения проекций скорости были выведены формулы [c.360]

Используя выражение фазы через волновое число k, можно получить формулу для определения фазовой скорости — кх = onst. Дифференцируя по t, получим [c.27]

Формула для определения скорости любой точки вращающегося тела запшпется следующим образом [c.102]

Остановимся более подробно на некоторых общих свойствах одноразмерных неадиабатических волн и дадим, в частности, расчетные формулы для определения абсолютной скорости распространения волны. Из уравнений импульсов и неразрывностн следует, что в любом случае yдapJиoй волны (в пренебрежении силами трения) справедливо следующее соотношение [c.227]

Советские гидравлики и гидротехники иро-делали большую работу по исследованию за-иляемости каналов в натурных условиях. На основе этих исследований предложен ряд эмпирических формул для определения незаиляющей скорости и иределыюй мутности потока, т. е. такого количества взвешенных в потоке наносов, которое поток может транспортировать при заданной скорости. [c.195]

В результате обработки данных опытов, проведенных в трапецеидальных лотках при консистенции пульпы, достигавшей 72,8%, В. С. Кнороз рекомендует формулу для определения критической скорости в таком виде [c.200]

Из (XII.52) и (XII.53) легкэ получить расчетные формулы для определения отношения средней скорости к максимальной и коэффициента Кориолиса при турбулентном движении в трубах [4] [c.190]

Полуэмпирические формулы для определения коэффициента трения (XII,46) и (XII.48), имеющие теорети(еское обоснование и охватывающие движение в трубах разного диаметра, гри различных скоростях и для различных жидкостей, появились сравнительн ) недавно. В различных областях техники до сих пор продолжают пользоваться многочисленными эмпирическими формулами, полученными непосредстве но путем обработки опытных данных и действительными лишь в ограниченных условиях (для определенных жидкостей, определенных диаметров труб, 1 коростей течения, температур и т.д.). В этих формулах шероховатость степс < принимается постоянной или учитывается с помощью специальных коэффициентов (так называемые коэффициенты шероховатости), причем для каждой формулы даются особые шкалы коэффициентов шероховатости в зависимости о г материала трубы. [c.190]

Наряду с приведенными формулами для определения коэффициента X разными исследователями получены иные полуэмпири-ческие или эмпирические формулы, достаточно простые и точные. Так, Б частности, А. Д. Альтшуль, рассматривая турбулентный поток в трубе как единое целое, т. е. не выделяя в нем вязкий подслой, и учитывая не только турбулентные, но и вязкостные напряжения, получил зависимости для распределения скоростей и закона сопротивления, справедливые для всех трех зон турбулентного режима. Приведенные выше формулы Прандтля — Никурадзе получаются из формул Альтшуля как частные случаи. Формула Альтшуля для коэффициента X имеет вид [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...