Формула для определения расширения

Формула для определения расширения. Задача, которая рассматривается здесь, заключается в определении величины расширения в точке внутри тела, ограниченного поверхностью. 5, когда на поверхности заданы либо компоненты перемещения, либо поверхностные нагрузки. Для удобства можно рассматривать точку в начале координат. Окружим эту точку сферой 2 бесконечно малого радиуса и перейдем к пределу, устремляя этот радиус к нулю. Формула (61.2) примет при этом вид [c.165]

Полагая в (1.2.21) 2q = Рн + Po> затем Zq = —Яо. получим формулы для определения скорости и ускорения при расширении или сжатии парового пузырька соответственно. [c.26]

Давление нагнетаемого масла должно превышать удельное давление на контактной поверхности, с тем чтобы, во-первых, уравновешивать указанное давление во-вторых, обеспечивать расширение охватывающей детали на величину усадки наружной поверхности охватываемой детали в-третьих, расширять охватывающую и сжимать охватываемую детали на величину суммарной высоты микронеровностей их контактных поверхностей. Исходя из этих предпосылок, требуемое давление масла может быть найдено по приведенной выше формуле для определения удельного давления р на контактной поверхности, но величина расчетного натяга в этом случае будет не б, а [c.251]

Сопротивление слоя движению газа слагается из следующих элементов 1) сопротивления трения, 2) местных внезапных расширений и сужений, 3) местных поворотов при движении по извилистому пути между кусками, 4) местных слияний и разделений струй. Доля сопротивления трения для слоя оценивается в зависимости от степени шероховатости кусков в 4—5% (Re > 2000) и поэтому решающее влияние оказывают местные сопротивления. Что касается местных сопротивлений, то попытки оценить их теоретически привели к двум различным моделям движения газов через слой. Согласно одной из них, слой состоит из системы каналов, расположенных между частицами (внутренняя задача), по которым двигаются газы. Согласно другой, слой состоит из системы частиц, обтекаемых газом (внешняя задача). Использование той или другой модели приводит к различной структуре формул для определения сопротивления слоя. Вследствие неопределенности формы и размеров пор влияние отдельных элементов местных сопротивлений установить не представляется [c.316]

Если отклонение мощности от принятой для расчета схемы превышает заданную точность (> 2%), то производят пересчет схемы на уточненный расход От- При этом все расчетные формулы для определения отдельных потоков пара не изменяют, а при отклонении мощности менее чем на 7% не перестраивают и процесс расширения пара в турбине. В этом случае остаются неизменными и параметры основных точек схемы. При расчете схемы для режимов, существенно отличающихся от номинального, необходимо проводить детальный расчет расширения пара в турбине с использованием формулы Флю-геля и исходных заводских данных. [c.89]

Представляя однонаправленный материал как среду с бесконечно длинными цилиндрическими включениями и используя гипотезу плоских сечений, автор работы [127] получил следующую формулу для определения коэффициента линейного теплового расширения в направлении вдоль волокон [c.176]

В случае расширения газа в реактивном сопле до давления, равного наружному давлению, последний член формулы для определения тяги отпадает. [c.428]

С помощью экспериментальных исследований ti соответственных расчетов была выведена формула для определения коэффициента линейного расширения материала золотника. Опуская промежуточные вычисления, приводим эту формулу в конечном виде [c.213]

Для расширяющихся решеток расширение потока в косом срезе возникает при режимах е, < е]р. По аналогии с суживающимися решетками, используя уравнение неразрывности, легко получить формулу для определения угла отклонения в косом срезе расширяющихся решеток [c.80]

В рамках теории пограничного слоя представлены простые формулы для определения потерь из-за вязкости по заданным параметрам газа в выходном сечении сопла. Исследование выполнено для обычных сопел Лаваля и штыревых сопел. Получено, что для сопел с большими степенями расширения потери из-за вязкости практически не зависят от параметров по выходному сечению сопла, а определяются лишь их значениями на контуре сопла. Исследовано влияние продольной кривизны сопла на эти потери. Показано полное совпадение потерь из-за вязкости, определенных по параметрам в выходном сечении сопла и интегрированием вдоль его контура с учетом продольной кривизны. [c.178]

На основании приведенного выше описания поведения слоя представляется довольно обоснованным использование подхода двухфазной теории к определению степени расширения для псевдоожиженного слоя под давлением, т. е. логично полагать, что избыточное, сверх необходимого для минимального псевдоожижения, количество газа проходит в фонтанирующих ядрах, доля которых в слое зависит в основном от свойств системы (размера и плотности частиц, плотности и вязкости газа) остальной газ фильтруется через плотную фазу со скоростью щ, как и требует двухфазная модель. При выводе формулы для расширения псевдоожиженного слоя под давлением как функции скорости фильтрации газа, очевидно, логичней применить понятие об относительной порозности слоя [c.53]

Все проведенные рассуждения справедливы и для определения работы в процессе сжатия. Работа сжатия считается отрицательной и вычисляется по тем же формулам, что и положительная работа расширения. [c.23]

Таким образом, для определения эффективных деформаций расширения Ei и кривизн Ка. в формулах (36) и (37) следует положить сг = = О, что приводит к следующей системе уравнений [c.46]

Следует иметь в виду, что формулы (83), (84) и (85), выведенные для работы расширения, применимы также для определения работы, затрачиваемой на сжатие, но знак работы при этом получается отрицательный (фиг. 17). [c.69]

Эта формула является основной для определения работы адиабатного расширения 1 кг газа. Из этой формулы могут быть получены другие, производные формулы. [c.74]

Для определения скорости истечения идеального газа, помимо формулы (170), может быть выведена еще и другая формула. Известно, что работа адиабатного расширения равна [c.145]

Расчетные формулы (3-1) и (3-2) имеют ряд заслуживающих внимания особенностей, так как пригодны для определения а (t) в широкой области температур. В частности, все входящие в них параметры относятся к текущей температуре t (т) опыта. Причем, это касается не только Ь (т), (т), (т), Т (t) и т г (t), но и размера I образца, для которого в общем случае следует вводить поправку Асг,., на термическое расширение [c.67]

Проходя через не полностью открытую задвижку или другое подобное препятствие, поток теряет часть своей энергии. На рис. 17, г показана картина огибания потоком выступающей задвижки. Здесь перед задвижкой наблюдается типичное сужение потока, за задвижкой— расширение. Потери напора вычисляются по формуле (48), причем коэффициент местного сопротивления зависит от степени открытия задвижки, меняясь от незначительной величины при полностью открытой задвижке до бесконечности при задвижке закрытой. Для определения в этом случае служат таблицы гидравлических справочников, составленные для разных типов конструкций дросселей и разной их степени открытия. Однако некоторые местные сопротивления еще недостаточно изучены и поэтому не нашли своего отражения в литературе. В подобных случаях надо в справочниках искать какие-то аналогичные конструкции или проводить специальные исследования для определения величины Методика определения коэффициентов местных сопротивлений весьма проста местное сопротивление включается в трубу, расход жидкости в которой можно измерить. Перед местным сопротивлением и за ним для определения потерь ставят пьезометры. Пропуская через местное сопротивление различные расходы Q, записывают потери напора и вычисляют искомый коэффициент по формуле [c.34]

Если коэффициент сопротивления расширения в сопловой камере отнести к сечению 1—1 (см. рис. 119), то формула для его определения имеет следующий вид [c.264]

Таким образом, термический к. п. д. цикла Ренкина зависит от р , и Рз. Для определения значения у, широко используется гх-диаграмма. По начальным параметрам ро и наносится в диаграмме точка О, характеризующая состояние пара при входе в турбину, и определяется энтальпия г о (рис. 1.69). От точки О проводится вертикальная линия до пересечения с изобарой Рз в точке 2, и определяется энтальпия tj в конце изоэнтропного расширения пара в турбине. Энтальпия 2 и удельный объем u2 конденсата определяются по табл. 1—4 приложения П как энтальпия и удельный объем кипящей воды при давлении р . По найденным значениям /о, 2, 2 и V2 вычисляется г, по формуле (1.232). [c.120]

Для определения ширины штрипса можно использовать следующую формулу, учитывающую угар и температурное расширение металла [c.318]

Показатель истечения. Формула (1) для определения скорости истечения справедлива как для газов, так и для насыщенного или перегретого водяного пара. Для сухого насыщенного водяного пара, как уже указано (стр. 594), /. = 1,135, а для перегретого пара (стр. 596) %. = 1,3. В последнем случае формула эта не должна применяться, коль скоро состояние пара переходит за предельную кривую. По предложению Цейнера можно для принятия в расчет трения, вместо введения коэфициента ср, заменить при расширении газа показатель адиабаты х несколько меньшим числом, так называемым показателем истечения лг, при этом [c.629]

При использовании метода Пуазейля надежность опытных данных существенно зависит от точности измерения диаметра капилляра. Эта величина входит в формулу для расчета вязкости в четвертой степени. Поэтому Н. С. Руденко и Л. В. Шубников с целью контроля точности определения геометрических размеров вискозиметров дополнительно измеряли вязкость жидкости, хорошо исследованной экспериментально. Один из вискозиметров был прокалиброван с помощью этилового эфира при температуре 20° С, причем опытное значение его постоянной, принятое авторами [154] в качестве истинного, отличалось от рассчитанного на основании геометрических размеров всего на 0,25%. С помощью этого вискозиметра была тщательно определена вязкость жидкого кислорода при нормальной температуре кипения (с учетом термического расширения прибора) остальные вискозиметры калибровались с помощью жидкого кислорода. [c.173]

Используемые в нормах формулы приведены к наиболее удобному для практического применения виду и представлены в двух вариантах для определения толщины сТенки и для определения допустимого давления. В качестве основной нагрузки, по которой определяют толщину стенки котельных элементов, принято давление рабочей среды. В необходимых случаях, оговоренных в нормах, — наличии высоких напряжений изгиба в барабанах и камерах (при большой длине последних), производят поверочный расчет изгиб-ных напряжений. Поверочный расчет напряжений от внешних нагрузок (осевой силы, изгибающих и крутящих моментов) и от само-компенсации теплового расширения необходим для трубопроводов. [c.194]

Соотношения (27) и (25) свидетельствуют о том, что возможности установления отношения близости могут быть увеличены за счет расширения множеств типа Д5,,, Это, в свою очередь, может быть достигнуто с помош ью анализа всех тех элементов схемы которые предшествуют 6., и Используя этот вывод и обобщая рассмотренную выше формулу (26), получаем следуюш ую рекуррентную формул у для определения Д5,, [c.38]

Формулы для определения работы расширения газа в поли-тропном процессе по форме не отличаются от полученных при анализе адиабатного процесса, так как в последнем случае принималось fe = onst, поэтому в соответствии с (4.30), (4.31), (4.32) и (4.33) напишем [c.51]

Геометрическое моделирование измерительной информации с помощью сплайн интерполяции. Применение простейших дискретных формул для определения отклонения реальной формы от номинальной по двум предшествующим методикам сплайн интерполяции не всегда обеспечивает желаемую точность. Методика с использованием сплайн интерполяции предусматривает моделирование объекта контроля с расширенной измерительной информацией с целью лучшего приближения к реальной форме его, сущеЬтвенно улучшает достоверность и надежность проводимого контроля. В этой связи рассматриваются основные аспекты и отмечаются преимущества сплайн интерполяции. [c.189]

Прим няя приведенные выше формулы для определения погрешностей, следует иметь в виду, что тепловое расширение ме-талл ической оболочки и ее растяжение под влия нием внугрен-него давления намного меньше расширения и сжимаемости [c.154]

A. A. Каминского (1965 и сл.). При рассмотрении задачи о произвольном числе симметрично расположенных трещин, выходящих на свободную поверхность кругового-отверстия в бесконечном теле, О. Л. Бови применил для отображения такой области на внешность единичного круга приближенное представление аналитической функции полиномами, после чего стало возможным применение методов Н. И. Мусхелишвили. Проведенные им конкретное расчеты для простейших случаев одной и двух диаметрально противоположных трещин потребовали большого объема вычислительных работ, так как для достаточной точности оказалось необходимым удерживать около тридцати членов полиномиального разложения. А. А. Каминский существенно усовершенствовал метод Бови, добившись гораздо лучшей сходимости при замене отображающей функции такой рациональной функцией, которая, сохраняя особенность на концах трещин, скругляет углы в местах выхода трещины в полость. Им получены простые формулы) для определения величины предельной нагрузки в упомянутой задаче-о пластине, ослабленной круговым отверстием с двумя равными радиальными трещинами. Используя этот метод, Н. Ю. Бабич и А. А. Каминский (1965) построили решение задачи для одной прямолинейной трещины, а А. А. Каминский (1965) — для двух прямолинейных трещин, выходящих на контур эллиптического отверстия (здесь же приведены результаты, расчетов критической нагрузки в зависимости от длины трещины). В дальнейшем А. А. Каминский (1966) получил решение задач для случая, когда одна или две равные трещины выходят на контур произвольного-гладкого криволинейного отверстия при одноосном или всестороннем растяжении, и определил критические нагрузки, вызывающие развитие расширенных трещин. Г. Г. Гребенкин и А. А. Каминский (1967) в качестве примера произвели расчет критических нагрузок для двух равных трещин, выходящих на контур квадратного отверстия. В. В. Панасюк (1965) рассмотрел задачу Бови о круговом отверстии с двумя радиальными трещинами разной длины, выходящими на границу отверстия. При определении нормальных напряжений используется приближенный метод, аналогичный методу последовательных приближений, развитому в работах С. Г. Михлина (1935) и Д. И. Шермана (1935). Сравнение с решением О. Л. Бови для двух трещин одинаковой длины дает удовлетворительное совпадение. Некоторые результаты относительно влияния свободной границы полупространства на распространение терщины были получены ранее в работах Ю. А. Устинова (1959) и В. В. Панасюка (1960). [c.382]

Соотношение (2.52) качественно хорошо согласуется с формулой, предложенной в [39]. Следует отметить, что в силу своей структуры соотношения типа (2.54) или другие для определения т не очень чувствительны к выбору параметров, отражающих расширение слоя в процессе роста скорости фильтрации газа, и связи между ними. Поэтому пог шность при сопоставлении экспериментальных и расчетных данных по порозности слоя может быть удовлетворительной, хотя сама формула не адекватна физической картине. [c.55]

Для определения основных газодинамических характеристик влажнопаровых диффузоров рассмотрим процесс в подводящем сопле и диффузоре в тепловой диаграмме (рис. 7.5,а). Состояние торможения изображается точкой О, расположенной ниже пограничной кривой. Действительный процесс расширения в сопле отвечает линии 01, а параметры торможения перед диффузором отвечают точке Oi(poi, Хо, Toi). Статические параметры перед диффузором в точке 1 — Pi, Xi, Т. За диффузором состояние торможения определяется в точке Ог(Ро2, Jfo2, Т ), статические параметры в точке 2 — Р2, Х2, Tz- Коэффициент внутренних потерь кинетической энергии определяется по очевидной формуле [c.236]

Тепловое расширение. Для определения велгичины теплового расширения мазута при изменении его температуры можно пользоваться приближенной формулой [c.72]

Формулы содержат упругие константы Еас (продольный модуль упругости) и Ей (трансверсальный модуль упругости). Вас мол<но рассчитать с помощью линейного правила смеси для модуля упругости, т. е. с помощью параллельной модели, а Et — С помощью модели, предложенной Хашином и Роузеном. Расчетные формулы для Et , недавно были проанализированы Роузеном [14]. Достаточно много работ посвящено экспериментальному определению коэффициентов расширения однонаправленных волокнистых материалов. Недавно авторами настоящей главы было проведено исследование, в котором оценивали термическое расширение композиций полиэфирных смол со стеклянными и углеродными волокнами. Образцы получали методом вакуумной пропитки, ос определяли с помощью линейного кварцевого дилатометра, а — с помощью объемного дилатометра. Значение ащ рассчитывали, подставляя полученные экспериментальные данные для Пас и в формулу (6.25) и принимая, что a2=az=at - Результаты исследования приведены в табл. 6.13 и 6.14, а их графическое изображение— на рис. 6.19 и 6.20. [c.279]

Таким образом, метод локального приближения можно применять для определения термоструктурных напряжений и деформаций в композитах с периодической структурой и последующего вычисления по формуле (5.14) эффективных коэффициентов теплового расширения. [c.93]

Из формулы (4.73) следует, что скорость разлета ПВ в вакуум зависит от показателя политропы п. Если /г = 3, то С тах = D, при п>Ъ (7шах < П И при ц < 3 17тах > В. Следовательно, скорость истечения ПВ в вакуум может превышать скорость детонации, если и < 3. В связи с этим заметим, что при расширении ПВ конденсированных ВВ эффективный показатель политропы, вообтце говоря, уменьшается [17], что отвечает ослаблению сил взаимодействия атомов и молекул в ПВ с уменьшением плотности ПВ. Следовательно, скорость разлета, реальных ПВ в вакуум превосходит скорость детонации. Уравнение (4.72) получено для изэнтропического процесса. При торможении детонационной волны на достаточно жесткой преграде в ПВ отражается ударная волна (Р>Р ), и, строго говоря, для определения параметров течения необходимо рассчитывать ударную адиабату ПВ. Однако амплитуда ударной волны и изменения плотности в ней невелики, что позволяет с хорошей степенью приближения считать ударную волну волной сжатия (см. 2). Поэтому формула (4.72) может быть распространена на случай торможения детонационной волны на жестких преградах ((7<(7, ). [c.126]

Тогда к нашей балке-полоске будут применимы все формулы, полученные выше ( 11) для балок, и потому вычисление прогибов и напряжений не представит никаких. чатруднений. Остановимся здесь подробнее на одном случае, с которым часто приходится встречаться на практике, а именно рассмотрим цилиндрический изгиб прямоугольной пластинки под действием равномерной нагрузки. Продольные края пластинки предполагаем закрепленными по контуру так. что сближению их препятствуют некоторые упругие распоры. В таком случае при изгибе выделенной полоски в ней возникнут продольные растягивающие силы Т. для определения которых можно будет составить уравнение, аналогичное уравнению (59) ( 11). Если мы заменим распоры эквивалентной по площади пластинкой т( щинoй i и будем предполагать, что сжатие распор ве сопровождается поперечным расширением, то нужное нам уравнение напишется так [c.366]

Под термостойкостью подразумевают способность материалов сопротивляться напряжениям, возникающим под влиянием внезапного изменения температуры. При нагревании или охлаждении любого тела в нем возникает градиент температуры. Под влиянием градиента температуры в массе испытуемого образца или работающей детали появляются термические напряжения. В общем случае величина этих напряжений зависит от градиента температуры, формы тела, коэффициента теплового расширения, модуля упругости, коэффициента Пуассона, теплопроводности и других физических характеристик. Наибольшее влияние на величину напряжений оказывает разность в величинах коэффициентов теплового расширения поверхностного покрытия и основного материала. Для определения напряжений, возникающих в покрытии и в пластине покрытого материала, Кинджери [72] рекомендует следующие расчетные формулы [c.76]

Дятся значения а в области 0—100°, в Чехословакии — 20—300°, в СССР и фирмой orning в США стекла большей частью характеризуются величинами а в интервале 20—400°. В некоторых других странах (Швейцария) коэффициенты намеряются в интервале 50—100 или 50—300 (Volf, 1961). Беран и Вольф предложили эмпирическую формулу для расчета среднего коэффициента расширения стек.ла в определенном интервале температур, если известна величина его в другой температурной области. Эта формула имеет следуюхций вид [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...