Ползучесть стержня при изгибе

Ползучесть стержня при изгибе [c.413]

Неустановившаяся ползучесть стержня при изгибе [c.458]

Описанные выше результаты анализа ползучести балки при изгибе и круглого стержня при кручении показывают, что если заменить скорость ползучести 6s на деформацию е, коэффициент ползучести В на обратную величину модуля нормальной упругости 1/Е, а показатель степени ползучести а принять равным 1, то можно получить решение в рамках теории упругости. Если ограничиться только заменой скорости ползучести на деформацию, то уравнение ползучести (4.1) принимает вид [c.100]

Линейные и угловые перемещения для некоторых стержней при изгибе в условиях установившейся ползучести приведены в табл. 19 [13]. [c.416]

По теории течения решение этой задачи приведено в книге [63]. При этом использованы такие же методы, как и в задаче неустановившейся ползучести стержня при чистом изгибе. [c.231]

В дальнейшем мы не будем применять метод А. В. Верховского для определения касательных напряжений. Для чисто упругой деформации мы непосредственно используем результат, полученный А. В. Верховским для напряжений, нормальных к соответствующим сечениям. Для упруго-пластической деформации и для деформации ползучести используем деформационные гипотезы А. В. Верховского, подобно тому, как гипотеза плоских сечений при изгибе стержней постоянного сечения используется для упруго-пластической стадии деформации [13] и стадии ползучести [14]. Однако в этих случаях напряжения, нормальные к соответствующим сечениям, должны быть определены на основании соответствующих нелинейных зависимостей между напряжениями и деформациями (или скоростями деформации). При этом плоская деформация приближенно заменяется линейным напряженным состоянием. [c.129]

В качестве примера решения задачи установившейся ползучести рассмотрим чистый изгиб стержня. При чистом изгибе стержня сечения его остаются плоскими. Тоща деформации по сечению являются линейной функцией расстояния у от нейтральной оси. Поскольку в случае установившейся ползучести упругими деформациями можно пренебречь, то [c.122]

ИЗГИБ СТЕРЖНЕЙ ПРИ УСТАНОВИВШЕЙСЯ ПОЛЗУЧЕСТИ [c.65]

Если общая деформация, включающая деформацию ползучести, выражается нелинейной упругой деформацией, зависимость которой от напряжения изменяется с течением времени в соответствии с уравнением (4.33), постепенно увеличивается от а — 1, то распределение напряжений ползучести при изгибе балки или при кручении стержня зависит от времени. [c.101]

Рис. 5. Предельные циклы напряжений при изгибе стержня а — величина То значительна, б — ползучесть при отсутствует, в — общий случай

Продольный изгиб сжатого трехслойного стержня с начальным прогибом с учетом нелинейной ползучести внешних слоев и ползучести заполнителя при сдвиге рассматривался в [259]. Критическое время здесь предлагается определять как резким возрастанием скорости прогиба, так и достижением уровня заданных напряжений или деформаций. [c.267]

Результаты экспериментов. Справедливость неравенств (3) проверялась оценкой интенсивности процессов ползучести при изгибе прямоугольных балок и кручении цилиндрических стержней. [c.318]

Поверхность напряжений в виде произведения двух степенных функций (16.84) была использована Дэвисом для практического анализа медленной ползучести при изгибе в условиях высоких температур в сравнительных испытаниях на изгиб и растяжение литых хромо-никелевых стержней ) Вначале определялся показатель п по результатам испытаний на растяжение с постоянной скоростью при температурах 1500 и 1652° Р, после чего призматические стержни были подвергнуты чистому изгибу при каждой из этих двух температур путем нагружения их постоянным изгибающим моментом, действовавшим в течение одной недели 2). При испытаниях определялся прогиб гю как функция времени t, после чего вычислялись деформации изгиба ползучести на равномерно согнутом рабочем участке стержня, имевшем постоянную кривизну, причем предполагалось, что поперечные сечения остаются плоскими ). Согласно теории пластического изгиба, основанной в данном случае на постулате о наличии поверхности напряжения в виде произведения двух степенных функций (16.84), деформации изгиба ползучести е" в крайних волокнах поперечных сечений должны давать в логарифмических координатах е", 1 семейство параллельных прямых, отвечающих различным постоянным значениям изгибающего момента М. Этот вывод удовлетворительно подтвердился проведенными испытаниями на изгиб, что говорит о возможности использования функции напряжений (16.74) для практического анализа поведения металлов ). [c.663]

Решение задачи неустановившейся ползучести стержня прямоугольного сечения при чистом изгибе [13, 78, 102] при условии [c.458]

XI и 2, находим Ql(0) и а следовательно, и функцию т](/). Затем определяем напряжения при чистом изгибе стержня в условиях неустановившейся ползучести. Поскольку при = 0 = О, [c.460]

Изгиб стержней по теории упрочнения. Даже простейшая задача о неустановившейся ползучести стержня прямоугольного поперечного сечения при чистом изгибе не имеет точного решения. Н. Н. Щетинин исследовал эту задачу с помощью уравнения ползучести вида [c.139]

Установившаяся ползучесть при изгибе. Пусть поперечное сечение стержня имеет две оси симметрии (см. рис. 2) и справедлив степенной закон ползучести [c.519]

Филлипсом [259] на примере тонкостенного стержня полукруглого сечения было доказано, что в условиях установившейся ползучести центра изгиба не существует. Таким образом, в отличие от упругого стержня линии изгиба, т. е. следы в поперечном сечении плоскостей изгиба, при действии поперечных сил в которых кручения не происходит, не пересекаются. [c.232]

Рассмотрены критические значения распределенных продольных сил для сжатия стержней, продольный изгиб стержней, находящихся в условиях ползучести, устойчивость круглых пластин, пологих конических и сферических оболочек при больших градиентах высоких температур. [c.2]

Установившаяся ползучесть при изгибе неравномерно нагретого, стержня. Для частного вида сечений и законов установившейся ползучести могут быть получены аналитические решения как [c.276]

Рис. 2.2. К расчету установившейся ползучести при изгибе неравномерно нагретого стержня -

В настоящей работе в качестве источника возмущений, вызывающих изгиб при продольном сжатии стержня, рассматривается разброс значений характеристик ползучести материала стержня по его объему. [c.29]

В заключение можно сказать, что предыдущие формулы и выражения для неупругих прогибов в сходных случаях изгиба балок и стержней, выведенные исходя из принципа минимума дополнительной работы, могут, по-видимому, быть полезными в связи с другими приложениями для определения скорости медленного прогибания металлических балок, нагружаемых при повышенных температурах, если применить для описания ползучести последний закон деформирования, выражаемый уравнением (3.83). [c.188]

Дело в том, что, как показывает сопоставление теоретических и экспериментальных данных (см. [42]), ни точка ПВО (критерий Работнова — Шестерикова), ни даже точка ПБ1 (критерий Кур-шина) не отвечают реально наблюдаемому моменту выпучивадия стержней при ползучести. Этот момент оказывается более поздним, чем характерное время для указанных точек. Это обстоятельство, а также опыт использования других (см. [4]) условных критериев устойчивости при ползучести привели к формированию мнения о неэффективности любых попыток связать в этих условиях явление выпучивания с тем или иным аспектом проблемы устойчивости. В результате — ориентировка на расчет по типу продольного изгиба, который получил название метода начальных несовершенств. Он состоит в анализе развития с течением времени начальных неправильностей конструкции, отличающих ее от идеальной (например, рост прогибов начально искривленного сжатого стержня). Естественно, что при этом эффект выпучивания теряет смысл явления качественного порядка. Проблема становится чисто количественной и сводится к определению времени, в течение которого заданные неправильности остаются в пределах назначенных допусков. [c.37]

Термин ползучесть при изгибе характеризует величину деформации при продолжительней стандартной нагрузке. Приведенные здесь результаты выражены в миллиметрах прогиба стержня размером 3,2x12,7 мм за 24 часа за вычетом первоначального прогиба расстояние между опорами 101,6 м.ч нагрузка в 70 кг/см приложена посредине. [c.114]

Вначале рассмотрим изгиб стержня в условиях установившейся п.тзучеспг. Эта задача для стержня, поперечное сечение которого имеет две оси симметрии, при чистом изгибе решается элементарно. Решение ее приведено в книгах Л. М. Качанова [63], С. Д. Пономарева и др. [120], Ю. Н. Работнова [132]. Теоретическому исследованию установившейся ползучести балок при чистом и поперечном изгибе (без рассмотрения касательных напряжений) посвящен также ряд ранних работ Бэйли [194], Дэвиса [205], Маккалоу [234], Марина [236] и [238—242], Попова [266], Тэпсела и Джонсона [283] и др. В некоторых из них описаны экспериментальные исследования ползучести балок и произведено сопоставление расчетных и экспериментальных прогибов. Сопоставление, как правило, приводило к хорошему согласованию этих величин. [c.225]

В работе Джонсона, Хэндэрсона и Кана [222] изложен численный метод решения задачи неустановившейся ползучести стержня круглого и кольцевого поперечных сечений при совместном изгибе, кручении и растяжении. Получена система интегро-дифференциальных уравнений первого порядка в напряжениях, для решения которой рекомендуется использовать ЭВЦМ. [c.231]

Циклическая ползучесть при изгибе стержней. Рассмотрим случай плоского изгиба статически определимой балки двусимметричного сечения, когда в любом сечении можно считать заданным периодическое изменение изгибающего момента от внешних сил [c.278]

Ползучесть при изгибе. Разберем некоторые простые вадачн, решаемые на основе теорнн установившейся полвучестн. Рассмотрим сначала изгиб стержня с сечением, имеющим две оси симметрии (рис. 298). Выбирая оси координат та к, как показано на чертеже, и считая, что изгибающий момент действует в плоскости уОг, обозначим через х скорость ивменения кривизны нейтрального слоя. Тогда вследствие гипотезы плоских сечеиий [c.442]

Вместе с тем обоснование прочности и надежности деталей машин и элементов конструкций при кратковременном, длительном и циклическом эксплуатационном нагружении остается трудно решаемой в теоретическом и экспериментальном плане задачей. Это в значительной степени связано со сложностью детерминированного и стохастического анализа напряженного состояния в элементах конструкций при возникновении упругих и упругопластических деформаций и ограниченностью критериев разрушения в указанных условиях при использовании конструкционных материалов с различными механическими свойствами. Трудности, возникающие при исследовании напряжений и деформаций в наиболее нагруженных зонах в упругой и неупругой области объясняются отсутствием аналитического решения соответствующих задач в теориях упругости, пластичности, ползучести и, тем более, в теории длительной циютической пластичности. К числу решенных таким способо.м задач мог т бьггь отнесены те, в которых определяются номинальные напряжения и деформации при растяжении-сжатии, изгибе и кручении стержней симметричного профиля, нагружении осевыми уси- [c.68]

У стержня, ось которого имеет некоторое начальное отклонение от прямой (начальный прогиб), при продольном изгибе постоянной силой в условиях неограниченной ползучести за счет нелинейной зависимости скоростей ползучести от напряжений скорость роста прогиба (или прогиб) в некоторый момент времени станет сколь угодно большой. Критическое время можно определить как экспериментальным, так и расчетным путем. Очевидно, что эта задача не есть задача устойчивости. Это задача выпучивания стержня в условиях ползучести ( reep bu kling). [c.262]

Для сжатых стержней критическое время определяется решением задачи о продольно-поперечном изгибе стержня с начальным прогибом при ртелинейной ползучести. Техника регпе-ния таких задач, рассматриваемых в большом числе работ,., к настоящему времени разработана достаточно хорошо. [c.265]

При продольно-поперечном изгибе двутавровой модели стержня в одной из полок с некоторого момента времени начинается разгрузка. Определение критического времени с учетом разных скоростей ползучести в полках при а > О и d < О провел Хофф [235]. Вёбеке [301], анализируя решения [274, 235], обнаружил, что используемые соотношения учитывают как мгновенную упругопластическую деформацию, так и деформацию установившейся ползучести. Учет мгновенной пластической деформации при росте напряжения в одной из полок в процессе выпучивания приводит к уменьшеникх [c.265]

В большинстве работ задачи выпучивания стержней в условиях ползучести при заданном начальном прогибе решались при тех. или иных упрощающих предположениях. Как правило, несмотря на заметные прогибы стержня, используется приближенное выражение для кривизны. Жичковский, рассмотревший ряд задач продольного изгиба стержней с начальным прогибом из материала с неограниченной, но линейной ползучестью (материал типа Максвелла) [311], исследовал вопрос о погрешности, вносимой приближенным выражением для кривизны [312]. Для стержня с шарнирным опиранием концов приближенное выражение оказывается приемлемым до прогибов, составляющих 16% длины стержня. [c.267]

С. А. Шестерикова [21, 23], Баргмана [182, 184], В расчет вводится начальное отклонение формы поперечного сечения оболочки от круговой. В работах [21, 23] принят степенной закон установившейся ползучести. Поперечное сечение аппроксимируется дугами окружностей, радиусы которых меняются в процессе сплющивания. Критическое время выпучивания, как и для стержней, зависит от начального эксцентриситета логарифмически. В работе [23] учитываются, в отличие от [21], не только деформации изгиба, но и деформации периметра кольца, что имеет значение при задании малых i начальных эксцентриситетов. В [182, 184] учитывается переменность давления. В [244] при степенном законе ползучести рассматривается оболочка в виде двухслойной модели. В [23] сравниваются значения критического времени, определяемого по различным схемам [21, 23, 244]. Начальные отклонения в этих сравнительных расчетах считаются заданными. [c.270]

В качестве иллюстрации применения энергетического варианта теории ползучести для описания процесса ползучести и оценки длительной прочности приведем результаты расчета изменения кривизны %=7 t) прямоугольной балки из сплава Д16Т, изгибаемой чистым моментом, при температуре 250° С (рис. 4.12) [51]. Аналогичные результаты получены при знакопеременном изгибе, при кручении толстостенных трубок и сплошных стержней, а также при.сложном нагружении (при действии крутящего момента и осевых усилий [8, 51]). На рис. 4.13, б приведены экспериментальные и расчетные зависимости. от времени погонного угла закручивания при знакопеременном кручении стержней из сплава Д16Т при температуре 250 С с продолжительностями полуцикла 24 и 96 ч. [c.89]

Испытание на устойчивость дает возможность определять несущую способность тонкостенных элементов (Стоек, профилей, труб) при сжатии их продольной силой [13, 14]. Метод позволяет производить оценку материалов, предназначенных для элементов конструкций, работающих на продольный изгиб, путем испытания тонкостенных стержней с различной формой поперечного сечения и различной длины. Испытания проводятся с учетом предполагаемых условий эксплуатации при однократном и длительном нагружениях, при комнатной и повышенных температурах, до разрушени (до потери устойчивости) или прекращаются при достижении определенной степени деформации. Для испытания на устойчивость при однократном приложении нагрузки используются универсальные машины или прессы, при длительном нагружении — машины рычажного типа, предназначенные для испытаний на длительную прочность и ползучесть, которые в этом случае снабжаются специальными реверсорами. [c.52]

Продольный изгиб стержня из вязкоупругого материала в условиях ползучести в рамках линейной теории можно исследовать при помощи принципа соответствия. Найти этим методом величину прогпба гп шарнирно закрепленного на концах [c.305]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...