Жаропрочные Пределы прочности длительной

Алитирование не влияет на жаропрочность, предел прочности и пластичность высоколегированных никелевых сплавов [Л. 5]. Но, предохраняя поверхность сплава от окисления, алитированный слой замедляет процесс разупрочнения и сохраняет высокие пластические свойства материала при кратковременном и особенно при длительном воздействии высоких температур. Алитированный слой глубиной не менее 20 мкм с содержанием алюминия 20—40% повышает жаростойкость сплавов при 900—1100°С и в несколько раз увеличивает ресурс (до 4000—10 000 ч). [c.12]

В современных же агрегатах значительная часть деталей подвергается длительным статическим нагрузкам при повышенных температурах или повторным нагрузкам (в том числе и знакопеременным) при нормальных и повышенных температурах или же работает в условиях воздействия на них агрессивных сред, резких тепловых ударов или радиоактивного излучения. Для изготовления таких деталей требуются высокопрочные, жаропрочные, кислотоупорные металлические и неметаллические материалы стали, сплавы, пластические массы, обладающие повышенными специальными свойствами (пределом прочности, длительной прочностью, пределом ползучести, пределом выносливости, сопротивлением термической усталости, коррозионной стойкостью и Т.Д.). [c.245]

При повышенных температурах предел прочности материала зависит также от длительности испытания. В этих случаях прочность материала характеризуется так называемым пределом длительной прочности. На рис. 22 показаны пределы длительной прочности одного из жаропрочных сплавов при температуре 700 С как видно, прочность материала падает с увеличением времени испытания. [c.40]

Поперечные градиенты являются источниками ошибок при определении предела прочности., испытуемого материала, а продольные искажают характеристики пластичности и определяемые по обычной методике значения пределов упругости и текучести. В случае длительных статических испытаний пластичных материалов результаты нельзя считать достоверными вследствие изменения сечения образца на отдельных участках и возникающих локальных тепловых концентраций. Метод целесообразен при испытаниях металлокерамических материалов типа карбида кремния, а также хрупких жаропрочных, материалов с высоким электросопротивлением при условии соблюдения мер для выравнивания температуры по всему объему образца. [c.285]

Сталь жаропрочная — Предел длительной прочности 433 — Характеристики механические 432 [c.557]

В табл. 2 приведены обобщенные данные по жаропрочности (пределу длительной прочности) основного металла, шва и сварного соединения. Как правило, металл шва близок или несколько превышает по уровню длительной прочности основной металл. Сварные соединения малоуглеродистой и хромомолибденовых сталей равнопрочны основному металлу. Сварные соединения хромомолибденованадиевых сталей уступают по уровню длительной прочности основному металлу за счет разупрочнения в участке высокого отпуска зоны термического влияния. Наличие разупрочненных участков может в определенных случаях приводить также к заметному снижению пластичности сварных соединений хромомолибденованадиевых сталей при длительном разрыве. [c.28]

Из-за большого диапазона температур стенки разных элементов котельного агрегата потребовалось применение обширного сортамента труб из разных материалов с соответствующим уровнем служебных свойств и в особенности характеристик жаропрочности (предел ползучести, предел длительной прочности). [c.188]

Благодаря повышению степени чистота металла возрастают его свойства. Так, у конструкционных сталей повышается пластичность, у высокопрочных — предел прочности, у коррозионностойких — пластичность и сопротивление коррозии. Электротехнические стали и сплавы, выплавленные в вакууме, имеют меньшие электрические потери благодаря уменьшению электрического сопротивления и повышению магнитных свойств, чем стали, полученные обычной плавкой у жаропрочных сплавов повышается предел рабочих температур, при которых эти сплавы могут быть использованы в двигателях. Это значительно повышает возможности двигателей — длительность работы, экономичность, мощность и т. д. штампы из вакуумной стали позволяют изготовлять большее число штамповок, причем поверхность изделий значительно улучшается. [c.197]

При повышении содержания титана растут временное сопротивление предел текучести длительная прочность (жаропрочные стали). [c.46]

Матрица действует как связующий материал, позволяющий геометрическому ряду волокон работать как конструкционному элементу. Матрица также выдерживает часть растягивающей нагрузки и оказывает сопротивление разрушению под действием напряжений сдвига при высокой служебной температуре и обеспечивает вязкость и пластичность. Требования к прочности матрицы изменяются в зависимости от служебной температуры. При температурах 1090° С и выше матрица из жаропрочного сплава вносит очень малый вклад в предел прочности или предел длительной прочности, по сравнению с вкладом тугоплавких волокон. Материалы матрицы, разрабатываемые для этих высоких температур, должны обладать достаточно высокой прочностью при сдвиге, чтобы дать возможность волокнам выдерживать нагрузку. Сопротивление сдвигу матрицы должно быть достаточно высоким, для обеспечения отношения 5 1 или 10 1 между длиной волокон, используемых в композиции, и их критической длиной. При температурах 1090° С и ниже прочность матрицы может быть существенной. Более прочная матрица позволяет снизить объемное содержание волокна, требуемое для достижения необходимой прочности детали. [c.261]

Жаропрочные материалы характеризуются длительной прочностью и ползучестью. Под пределом длительной прочности понимают напряжение, вызывающее разрушение материала при заданной температуре за определенное время. Пределом ползучести называют напряжение, вызывающее заданную скорость деформации при заданной температуре. [c.53]

Высокая жаропрочность (пределы текучести, кратковременной и длительной прочности, выносливости, сопротивление ползучести и т. д. ), сохраняющаяся, в отличие от обычных сплавов, разупрочняющихся вследствие коагуляции частиц, почти до температуры плавления Те)- [c.171]

Повышение характеристик жаропрочности (пределов ползучести и длительной прочности, релаксационной стойкости при высоких температурах) достигается в принципе т0 ми же способами, которые были обсуждены в гл. V применительно к прочностным свойствам при статических испытаниях. Однако влияние легирования и структурных параметров на жаропрочность характеризуется рядом специфических особенностей, которые и будут рассмотрены. [c.273]

Можно также указать, что некоторые металлокерамические материалы ) в области температур 1420—1500°С существенно превосходят лучшие жаропрочные металлические сплавы как по сопротивлению ползучести, так и по длительной прочности, причем предел прочности при мгновенном разрыве достигает значений 12 600/сг/сж . Поэтому они с успехом используются для деталей реактивных двигателей и газовых турбин. [c.742]

Жаропрочность — свойство металлов при высоких температурах сопротивляться деформации и разрушению при действии приложенных напряжений. О жаропрочности судят по результатам более или менее длительных испытаний на растяжение (реже на кручение и изгиб) при высоких температурах, но для ориентировочных суждений используются также обычные кратковременные испытания на разрыв в горячем состоянии. Основными характеристиками жаропрочности являются предел ползучести и предел длительной прочности. В известных условиях в качестве ориентировочных критериев могут быть приняты результаты определения предела текучести и предела прочности при требуемой температуре. [c.217]

Зависимость предела прочности от длительности испытания при 800° для специальных жаропрочных сталей четырех марок показана на рис. 48. [c.60]

Определение свойств металлов и сплавов при повышенных температурах обусловлено широким применением высоких температур в различных отраслях техники. Поэтому в технические условия на металлы и сплавы, предназначенные для работы при повышенных температурах (жаропрочные металлы и сплавы), все чаще включают такие механические характеристики, как пределы прочности, текучести, выносливости при повышенных температурах, а также пределы ползучести и длительной прочности. В последнее время все большее распространение получает определение горячей твердости. Особенно важное значение имеют определение пределов ползучести и длительной прочности. [c.21]

Результаты испытаний на длительную прочность литых сплавов молибдена с титаном, ниобием или кобальтом после различной их термической обработки приведены на фиг. 179, для сравнения там же указаны пределы значений длительной прочности чистого молибдена. Как следует из экспериментальных данных, рациональное легирование молибдена приводит к резкому возрастанию его жаропрочных свойств. [c.766]

Во избежание упрочнения вследствие старения листы из сплавов ЭИ437А и ЭИ437Б подвергают быстрому охлаждению в струе воздуха или в воде с температур закалки 1080—1120° С при выдержке их при этих температурах порядка 1—2 мин на 1 мм толщины листа. Для повышения предела прочности и жаропрочности заготовки и детали, в том числе и сваренные, подвергают старению при 700—750° С в течение 16—5 ч с охлаждением на воздухе. Упрочнение в результате старения зависит от температуры и длительности нагрева. Наиболее сильное повышение твердости и механических свойств имеет место после старения при 700° С. При 800° С и выше с увеличением длительности старения сначала наблюдается упрочнение и затем разупрочнение [36], [c.183]

В отливках из жаропрочных никелевых сплавов ГИП повышает предел прочности на 10—20%, характеристики пластичности — в 2—3 раза, среднее время до разрушения при испытании на длительную прочность — более чем в 1,5 раза, предел малоццкловой усталости - более чем в 2-3 раза и долговечность при термоусталостных испытаниях - в 2-3 раза. [c.72]

Как видно из табл. 24 с увеличением количества окиси алюминия прочностные характеристики САПов повышаются, а пластические характеристики снижаются. Так, при увеличении количества АЬОз от 6 до 18% предел прочности их повышается от 30—32 до 44—46 кГ1мм , а удлинение снижается от 5—8 до 1,5—2%. При температурах 300—500° С прочность САПов превосходит прочность наиболее жаропрочных алюминиевых сплавов. При этом длительный нагрев (до 10 000 ч) САПов при температуре 500° С не изменяет ни их структуры, ни прочностных свойств. [c.104]

Припои на основе серебра, меди или марганца не могут обеспечить кратковременной жаропрочности соединений, работающих при температурах 700—1000 °С. Не обеспечивают они достаточной жаропрочности и при длительном их нагружении. Так, например, соединения из сплавов Х20Н80Т, паянные при температуре 1050 °С припоем на основе меди с содержанием 20 % Мп и 19 % Ni, имеют кратковременный предел прочности при 500 °С Ов = 270 МПа, а при 750 °С Or = 80 МПа. При температурах 800— 900 °С эти припои практически неработоспособны. [c.241]

Жаропрочность — способность сталей н сплавов противостоять деформации (ползучести) и сохранять прочность при длитатьном воздействии мехаиических нагрузок в условиях высоких температур. Прочность сталей и сплавов при обычных температурах мало зависит от длительности воздействия нагрузки, а при температурах свыше 350° С прочность уменьшается с увеличением времени воздействия нагрузки. В этих условиях разрушение металла происходит при напряжениях ниже предела прочности. Разрушению предшествует ползучесть. [c.420]

Молибден существенно измельчаетзер< но вольфрама уже при содержании его около 2 %. Увеличение содержа-. ния молибдена до 15—20 % повышает жаропрочность сплавов при 1500— 1700°С. Заметно повышаются характеристики жаропрочности вoльфpaмia при введении 2—3 % N1 или Та. Высокопрочный деформируемый сплав ВВ-2 системы ниобий—вольфрам рекомендуется для работы при температурах выше 1700 °С [41]. Предел длительной прочности этого сплава при температуре 1500 °С и 50, 100 а. 500 ч составляет соответственно 70, 60 и 50 МПа. Предел прочности при 1650 °С составляет 350 МПа, при 1925 °С— 120 МПа. [c.440]

В работах [13, 14, 120, 236] изучено изменение структуры и свойств жаропрочных композиций при нагревах до высоких температур. Авторы отмечают, что предел прочности композиций с вольфрамовыми и молибденовыми волокнами и основой из никелевых сплавов удовлетворительно описывается уравнением [631. Длительная прочность композиции при температурах, лежащих ниже 800—900° С, повышается с упрочнением основы путем ее легирования. При более высоких нагревах это различие сглаживается. Выше 900° С, например, композиции с основой из сплавов ХН67ВМТЮ и ХН70Ю имели близкие значения длительной прочности [1201. Во время испытания на длительную прочность или при предварительном отжиге структура элементов композиции меняется, что сказывается на механических свойствах композиционных материалов. Причиной структурной нестабильности композиций является развитие диффузионных процессов. [c.186]

С в течение 5—10 ч. При этом повышается предел прочности (до 120 -140 кгс/мм при 20°С), жаропрочность, сопротивление ползучести и усталости при удовлетворительной пластичности (Л =7- 12%, 1(1 = 15- 30%) и термической стабильности при ])абочпх температурах до 400° С. Упрочнение в этом случае достигается за счет образования высокодисперспой гетерофазиой структуры, состоящей из смеси частиц а- и р-фаз — продуктов распада Р- и а"-фаз, а пластичность обеспечивается остаточной первичной а-фазой, как хорошо видно на электронных микрофотографиях образцов, подвергнутых длительному растяжению при температуре 500° С. На пластинках а-фазы наблюдаются линии сдвига, ориентированные преимущественно в направлении приложения нагрузки (рис. 85). [c.186]

Жаропрочные характеристики, полученные на образцах со структурой корзиночного плетения (II типа), значительно выше, чем на образцах с равноосной структурой (I тин). При температурах 500, 600 и 700°С предел прочности сплава со структурой II типа был равен 78, 70 и 52 кг /мм соответственно, а со структурой I типа на 5—7 кгс/мм ниже. Наибольшая длительная прочность при температурах 550 и 600° С также и у сплава со структурой II типа. Срок службы этих образцов при температуре 550° С и напряжении 48 кгс/мм2 равен 213 вместо 21 ч на структуре I типа (рис. 123). У сплава с равноосной структурой наблюдается также более низкое сопротивление ползучести, Однако сплав с равноос- [c.262]

ТВЕРДОСТЬ ГОРЯЧАЯ —твердость, определяемая при повышенных темп-рах методом вдавливания. Для измерения твердости до темп-ры 500 применяются обычные стальные шарики, при более высоких (до 900°) — победитовые, прошедшие спец. химикотермич. обработку. Твердость, определяемая при повышенных темн-рах кратковременным (порядка 30 секунд) вдавливанием, и предел прочности при тех же темп-рах связаны между собой, и характер изменения их в зависимости от химич. состава, режимов обработки и др. подобен. Предлогкснный А. Бочваром метод длительной твердости дает сравнительную оценку жаропрочности различных металлов, гл. обр. легких сплавов. Длительная твердость определяется обычно после часового вдавливания, когда, как показывает опыт, скорость падения твердости становится практически постоянной. Многочисленные эксперименты подтвердили удовлетворительное соответствие между хар-ками длительной твердости и сопротивлением ползучести. [c.290]

В настоящее время предельная рабочая темп-ра для Т. с. при длительной работе составляет 500—550 , при кратковременной — до 800°. Интервал изменения жаропрочных св-в для промышленных Т. с. но длительной прочности за 100 час. при 500° составляет от 20 (ВТ5) до 65 кг/ммР-(ВТ9) по сопротивлению ползучести за 100 час. при 500°— от 5 (ВТЗ-1) до 30 кг мм (ВТ9). Сопротивление усталости Т. с. в значительной степени зависит от качества поверхности и может быть у лучшсно применением различных технологич. операций. Обычно сопротивление усталости при 10 циклов составляет 45— 50% предела прочности сплава. Серьезное пренятствие при применении Т. с. выше 500° заключается в низком сопротивлении окислению и возрастанию по мере повышения темп-ры способности к взаимодействию с кислородом и водородом. Жаропрочные Т. с. должны обладать также высокой термич. стабильностью во всем интервале темп-р применения. [c.327]

Прессовая пайка с приложением значительного давления в процессе роста эпитаксиального слоя была выполнена в работе [35] при соединении встык жаропрочного хромоникелевого сплава ХН75МБТЮ припоем ВПр7 (Ni—Мп — основа) в виде фольги (б = 0,24 мм). Пайку проводили в вакууме 10 мм рт. ст. по режиму нагрев до 1180° С, 3 мин, изотермическая выдержка без приложения давления длительностью 1 мин сжатие при давлении р — 1ч-3 кгс/мм в течение 3 мин и охлаждение с камерой. Предел прочности стыковых паяных соединений, полученных по такому режиму, 60 кгс/мм при 20° С. [c.181]

Ведутся также обширные исследования по разработке новых жаропрочных сплавов на титановой основе. К новым сплавам этой группы относится упоминавшийся ранее а-сплав MST-881, который может длительно работать при температурах порядка 600° С н кратковременно при 815° С. Опытный сплав ЕР-20-2, содержащий 20% алюлшния, 2% ванадия и 78% электролитического титана высокой чистоты, может кратковременно работать при 900° С. При этой температуре предел прочности сплава 35 кПмм . Удельный вес сплава, равный 4,1 г см , меньше удельного веса любого современного титанового сплава. [c.425]

Прочность молибдена при высоких температурах повышается при его легировании небольшими количествами титана, циркония и ниобия (до 1%). Титан и ниобий наиболее сильно упрочняют молибден прп одновременном очень небольшом содержании углерода, что объясняют дисперсионным механизмом упрочнения этпх сплавов. Цирконий повышает жаропрочность молибдена в основном за счет упрочнения твердого раствора. Наибольший интерес представляют сплавы молибдена с 20% рения, обладаюш,ие высоким пределом прочности и длительной прочностью при хорошей пластичности. [c.475]

Подобно тому, как по пределу прочности материала нельзя судить о пределе длительной прочности, кратковременная твердость не дает еще представления о длительной твердости. Величина падения твердости за определенный промежуток времени зависит от жаропрочных свойств материала. Возмолсны случаи, когда обладающий высокой кратковременной твердостью сплав, может показать более низкую твердость при длительных выдержках— см. полулогарифмические кривые (рис. 275), построенные для нескольких марок аустенитной стали. [c.313]

Равновесный аустенит обладает рядом специальных физических и химических свойств.- Он парамагнитен или слабо ферромагнитен, обладает высоким удельным электросопротивлением и большим коэффициентом теплового расширения. Его жаропрочность (предел длительной прочности, сопротивление ползучести) значительно выше, чем феррита. По сравнению с ферритом он обладает также несколько более высокой коррозионной стойкостью в ряде специальных сред (например, в морской воде). Поэтому аустенит используют в основном в сталях со специальными свойствами немагнитных, жаропрочных, кислотостойких, с высоким коэффициентом теплового расширения (в термобиметаллах) и т. п. По сравнению с ферритом аустенит труднее поддается горячему пластическому деформированию и сварке, а также значительно труднее обрабатывается резанием, поскольку наклепывается сильнее, чем феррит. В то же время сильная наклепываемость придает аустениту высокую стойкость против износа (но е абразивного). [c.564]

Применяемые в технике аустенитные жаропрочные стали (ЭИЗЗВ, ЭИ696 и др.) при температуре 600—650° имеют предел прочности 50—70 кг/мм , предел длительной прочности за 100 час. 50 кг/мм и предел ползучести 20 кг/мм . Но эти параметры уже не удовлетворяют современную технику. [c.4]

Среднелегированные стали обладают высокими прочностными и пластическими характеристиками, повышенной стойкостью против хрупкого разрушения и некоторыми специальными свойствами. Прочность таких сталей 800... 2000 МПа, поэтому их используют в ответственных конструкциях, например в авиационной технике, химическом и энергетическом машиностроении и др. При изготовлении ряда конструкций материал должен также сохранять прочностные характеристики при высоких температурах и длительном воздействии постоянных нагрузок. Для повышения жаропрочности сталей в их состав дополнительно вводят такие легируюшие элементы, как молибден, вольфрам, ванадий, повышающие температуру рекристаллизации стали. В отожженном состоянии предел прочности стали 25ХНВФА, в состав которой входят вольфрам и ванадий, 850 МПа при 5 = 1,5 %. После закалки с температурой 910 °С в масле и последующего отпуска при 350 °С получают Ов = 1400 МПа, 5 = 10 %. При высокой прочности сталь обладает достаточной пластичностью и хорошо сохраняет свои прочностные характеристики При нагреве. Так, при температуре 300 °С прочность составляет 90 %, а при 500 °С — 50 % от исходной. [c.298]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...