Структуры корзиночного плетения

Исследованию подвергали кованые прутки (диаметром 12-20 мм), полученные в лабораторных условиях, со структурой корзиночного плетения. Прутки отжигали в [c.110]

При нагреве металла в р-области и окончании деформации в (а+Р)-области образуется II тип структуры корзиночного плетения. Светлые участки первичной а-фазы вытянуты в виде пластин, а между ними располагается смесь фаз аир (темные участки). Характерная особенность этой структуры — пластинчатое строение типа корзиночного плетения сохранившихся зерен первичной р-фазы. [c.244]

При этом следует иметь в виду некоторое снижение длительной прочности. Такая структура может быть получена при деформации в двухфазной а+Р-области (на 30—50°С ниже температуры а,+р->р-превращения). Для деталей, длительно работающих в условиях растягивающих напряжений и повышенной температуре (диски и другие детали), требуется структура корзиночного плетения, обеспечивающая наиболее высокие значения жаропрочности, сопротивление ползучести при хорошем сочетании пластичности, выносливости и термической стабильности. Получить такую структуру можно при нагреве заготовок в р-области с последующей деформацией на 50—70% за последний нагрев и окончанием деформации в а+р-области (не ниже 850°С). [c.250]

Результаты испытаний образцов с различной микроструктурой при температуре 20°С, предварительно отожженных при 900° С, приведены на рис. 121 и 122. Образцы с равноосной структурой имели более высокие пластические свойства по сравнению со структурой корзиночного плетения. [c.262]

Установлено, что микроструктуры равноосного типа (I тип) и типа корзиночного плетения (II тип) имеют неоспоримое преимущество перед структурой игольчатого типа (III тип) по термической стабильности и усталостной прочности (см. рис. 108 и 138). [c.35]

Структура сплава BT3-I в исходном состоянии двухфазная, типа корзиночного плетения. После нагрева при 900° С и выдержки 2 ч частицы а-фазы укрупняются (рис. 78). Увеличение выдержки до 6 и 10 ч приводит к еще большей коагуляции этой фазы. В сплаве ВТ8 укрупнение а-частиц происходит при более высокой (950° С) температуре, но закономерность изменения его величины после вакуумного отжига такая же, как и у сплава ВТЗ-1. [c.177]

Таким образом, существенной разницы в сопротивлении малоцикловой усталости титановых сплавов со структурой равноосной и корзиночного плетения не получено, несмотря на заметное отличие в характеристиках пластичности при кратковременном разрыве. [c.318]

Для обеспечения удовлетворительного сочетания прочности и пластичности сплавов с (а + р)-структурой после закалки и старения необходимо, чтобы их структура перед упрочняющей термической обработкой бьша равноосной или корзиночного плетения . Примеры исходных микроструктур, обеспечивающие удовлетворительные свойства, приведены на рис. 17.4 (1-7 типы). [c.708]

Дополнительный нагрев заготовок под образцы при 550 и 600° С в течение 100—500 ч пе изменил соотноше-ипя свойств при 20° С. Ма равноосгюй структуре получены следуюи1,пе пластические свойства 6 = 15—18% ) = 30- 45%, а образцы со структурой корзиночного плетения имели 6=8-f-12% i 3= 16- 28%. [c.262]

Жаропрочные характеристики, полученные на образцах со структурой корзиночного плетения (II типа), значительно выше, чем на образцах с равноосной структурой (I тин). При температурах 500, 600 и 700°С предел прочности сплава со структурой II типа был равен 78, 70 и 52 кг /мм соответственно, а со структурой I типа на 5—7 кгс/мм ниже. Наибольшая длительная прочность при температурах 550 и 600° С также и у сплава со структурой II типа. Срок службы этих образцов при температуре 550° С и напряжении 48 кгс/мм2 равен 213 вместо 21 ч на структуре I типа (рис. 123). У сплава с равноосной структурой наблюдается также более низкое сопротивление ползучести, Однако сплав с равноос- [c.262]

Рассмотренная последовательность структурных изменений, хотя и весьма типична для спинодального распада, но не стандартна для всех сплавов. Например, в той же системе Си—Ы —Ре у сплава, состав которого находится не в центре, а ближе к краю области спинодального распада, нет структуры корзиночного плетения после старения. Более того, на ранней стадии старения модулированная структура в нем вообще не обнаружена, а возникает она лишь позднее в результате выстраивания кубических выделений в ряды вдоль < 100>. Это очень похоже на образование модулиро>ванйой структуры в сплаве N1—А1 в результате не спинодального распада, а избирательного роста кубических выделений у -фазы ири коагуляции. [c.292]

Особых морфологических признаков, которые были бы характерны только для структур, полученных при спинодальном распаде, нет. Спинодальный распад не обязательно дает модулированную структуру, а модулированная структура не обязательно связана со спинодальным распадом, как это считали раньше. Бместе с тем в упругоанизотропных кристаллах весьма вероятно образование при спинодальном распаде модулированной структуры корзиночного плетения. [c.292]

Авторы работы [132, с. 38 —42] сопоставляли сплав ВТЗ-1 с тремя структурами зернистой равноосной, корзиночного плетения и игольчатой. Данные структуры получены в результате деформации при различных температурах. Установлено, что сплавы ВТ8 и ВТ9 с зернистой равноосной структурой имеют усталостную прочность при вибрационных испытаниях лопаток 530 МПа, со структурой корзинчато-го плетения 500 МПа и игольчатого 450 МПа. Сопоставляя усталостную прочность образцов сплавов Т( —5 % А(—2,5 % Зп (типа ВТ5-1) и Т1 — 6 % А1 — 4 % V (типа [c.153]

В то же время исследования сплава IMI-685 с двухфазовой структурой типа корзиночное плетение не выявили его чувствительности к выдержке х под нафузкой [97]. Не выявили чувствительности к выдержке т = 2 мин и исследования пяти опытных сплавов с щ- и (а + (3 .)- структурами [98]. [c.364]

Из полученных данных авторы работы делают вывод, что волокнистая структура не всегда дает высокие значения усталостной прочности. В работе [82] сплав ВТЗ-1 исследовался с тремя структурами (зернистая равноосная, корзиночное плетение и игольчатая), полученными в результате деформации при различных температурах. Установлено, что зернистая равноосная структура дает усталостную прочность при вибрационных испытаниях лопаток — 53 кгс/мм , структура корзинчатого плетения — 50 кгс/мм и игольчатая — 45 кгс/мм. Подобные результаты получены для сплавов ВТ8 и ВТ9. [c.147]

Упрочняющая термическая обработка дает паилуч-шие результаты для малогабаритных изделий. Это связано с двумя обстоятельствами. Во-первых, глубина прока-ливаемости большинства a+ -титановых сплавов невелика, обычно не больше 25 мм. Во-вторых, в поковках и штамповках больших размеров из-за трудности получения однородной, хорошо проработанной структуры упрочняющая термическая обработка приводит к резкому снижению пластичности, предела выносливости, повышению чувствительности к трещине. Применение упрочняющей термообработки для a+ -сплавов возможно лишь в том случае, если исходная структура представлена равновесными зернами а- и -фаз или имеет корзиночное плетение . Крупнозернистая и грубая пластинчатая макро-и микроструктура ведет к резкому падению пластичности, особенно в термоупрочпенных сплавах. [c.139]

Наиболее подробно структурные изменения при спинодальном распаде изучены в сплавах системы Си — N1 — Ре, находящихся по составу в центре области расслоения на диаграмме состояния. На электронномикроскопических снимках, полученных методом просвечивания тонких фольг, светлые участки относятся к областям, обогащенным медью, а темные — к обогащенным железом и никелем (рис. 168). В твердом растворе Си— N1 — Ре, характеризующемся, как и многие другие кристаллы с кубической решеткой, значительной анизотропией модуля упругости, спинодальный распад идет вдоль каждого из трех упруго-мягких направлений <100>. Поэтому первоначально при спинодальном распаде ь сплавах Си — N1—Ре образуется модулированная структура, состоящая из стержнеобразных областей, разделенных размытыми границами ( корзиночное плетение на рис. 168, а). По мере увеличения времени старения растут амплитуда концентраций и длина концентрационной волны (Л) — модулированная структура грубеет (рнс. 168, б), а границы между когерентными выделениями становятся менее раз1мытыми. Упругие деформации приводят к [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...