Жаропрочность соединений

Анализ результатов, полученных при сварке жаропрочных материалов без промежуточных слоев, показывает, что обеспечить жаропрочность и пластичность соединений затруднительно. Деформации, возникающие при сварке, оказываются значительно меньше тех, при которых образуются жаропрочные соединения. Поэтому температуру процесса нужно выбирать в соответствующем интервале, который определяется по диаграммам технологической пластичности. При этом необходимо принимать во внимание и диаграммы рекристаллизации сплавов, чтобы предотвратить явление разнозернистости металла в зоне стыка. [c.173]

Поэтому очистка сплава (соответствующими металлургическими приемами, а также использованием чистой шихты) от вредных примесей, образующих легкоплавкие фазы и эвтектики, — важное средство повышения жаропрочности сплава. Такими вредными примесями являются примеси легкоплавких металлов, например олово, свинец, сурьма, а также сера и примеси других элементов, образующих легкоплавкие эвтектики или соединения, которые располагаются по границам зерен и резко снижают жаропрочность. Некоторые элементы устраняют влияние вредных примесей, вступая с ними в химическое соединение и образуя более тугоплавкие соединения. Таково, например, действие церия в никелевых сплавах. [c.463]

Жаропрочность ряда металлов можно повысить, упрочнив металлическую основу введением в нее мелкодисперсных частиц тугоплавких соединений, главным образом различных окислов (материалы типа САП, т. е. спеченного алюминиевого порошка). Жаростойкость этих материалов, являющихся перспективными для применения в различных областях техники, и механизм их окисления исследованы автором, Б. К. Опарой, Т. Г. Кравченко и О. А. Пашковой на кафедре коррозии металлов МИСиС. [c.109]

Влияние твердого раствора основы. Установлено, что максимальной жаропрочностью обладают сплавы, структура которых состоит из насыщенного твердого раствора и упрочняющих составляющих — карбидов или металлических соединений. Такая структура характерна для сплавов весьма сложного состава, содержащих определенные легирующие элементы. [c.201]

В сталях второй группы увеличение жаропрочности обусловлено образованием металлических соединений при старении или во время работы при высоких температурах. Механизм повышения интерметаллическими соединениями сопротивления сплава пластической деформации при рабочих температурах аналогичен механизму упрочнения сплава карбидными фазами. [c.210]

Жаропрочность сплавов на основе N1 обусловливается образованием упрочняющих металлических соединений N1 с Т1 и N1 с А1 в твердом растворе. В отличие от сталей в сплавах на основе N1 карбиды не [c.215]

При распаде пересыщенного твердого раствора образуются упрочняющие металлические соединения, увеличивающие сопротивление пластической деформации при высоких температурах и повышающие жаропрочность сплава. Длительные выдержки при высоких температурах сопровождаются увеличением частичек металлических соединений, приводящих к разупрочнению сплава и ухудшению его жаропрочности. [c.215]

Сплавы на основе тугоплавких металлов и соединений называют жаропрочными металлокерамическими сплавами, их можно разделить иа три группы. [c.229]

Втирая группа объединяет металлокерамические сплавы на основе тугоплавких соединений карбидов, боридов, нитридов, силицидов с добавлением вязких металлов Со и N1. Эти сплавы являются наиболее жаропрочными из всех известных материалов. [c.229]

Трещины повторного нагрева образуются в процессе высокого отпуска сварных соединений с целью снятия сварочных напряжений. Они характерны для низколегированных и легированных сталей, Б особенности для перлитных жаропрочных Сг — Мо — V сталей. Трещины представляют собой межкристаллитное разрушение в крупнозернистой части ЗТВ. Критический интервал температур растрескивания 770...970 К. [c.547]

Применение конструкционных низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, теплоустойчивых и жаропрочных хромомолибденованадиевых, нержавеющих хромоникелевых сталей, биметаллов и композиционных материалов для изготовления аппаратов актуализирует проблему механической неоднородности. Механическая неоднородность, заключающаяся в различии механических характеристик зон (шва Ш, зоны термического влияния ЗТВ и основного металла) сварного соединения, является, с одной стороны, следствием локализованных температурных полей при сварке структурно-неравновесных сталей, с другой - применения технологии сварки отличающимися по свойствам сварочных материалов с целью повышения технологической прочности. [c.93]

Доказано, что в результате образования непрерывных и ограниченных твердых растворов термически стабильных соединений повышается прочность межатомной связи этих фаз. В результате образования гетерогенных структур с мелкодисперсным выделением избыточных фаз из пересыщенных твердых растворов создаются дополнительные условия для упрочнения сплавов. Эти факторы, повышающие жаропрочность металлов, объясняют то, что на диаграммах состав - жаропрочность при определенных интервалах температур наблюдаются максимальные значения жаропрочности. Эти максимальные значения в металлических системах расположены вблизи границы предельного насыщения. [c.47]

Диффузионная пайка обеспечивает получение наиболее равновесно1( структуры шва, повышает температуру распайки, увеличивает пластичность, коррозионную стойкость и жаропрочность соединений за счет устранения в шве химической неоднородности, возникающей при кристаллизации. Для определения концентрационных полей, законов движения межфазных границ и времени завершения процесса необходимо решить уравнение диффузии для фазы /, так как поток атомов металла Л в фазу 2 отсутствует [c.52]

Припои на основе серебра, меди или марганца не могут обеспечить кратковременной жаропрочности соединений, работающих при температурах 700—1000 °С. Не обеспечивают они достаточной жаропрочности и при длительном их нагружении. Так, например, соединения из сплавов Х20Н80Т, паянные при температуре 1050 °С припоем на основе меди с содержанием 20 % Мп и 19 % Ni, имеют кратковременный предел прочности при 500 °С Ов = 270 МПа, а при 750 °С Or = 80 МПа. При температурах 800— 900 °С эти припои практически неработоспособны. [c.241]

Рассмотрим простейшую систему с одним устойчивым или конгруэнтно плавящимся химическим соединением (рис. 11). Припоем и основным металлом служат соответственно металлы А к В. Рассмотрим взаимодействие при температуре Гп1> лежащей выше температуры плавления эвтектики, но ниже, чем температура плавления химического соединения АтВп- В этом случае, поскольку количество жидкости в капиллярном зазоре невелико, она прореагирует с металлом В и достигнет предельного при данной температуре состава, соответствующего точке , на поверхности основного металла при этом образуется твердый раствор состава 2. В процессе взаимодействия на границе раздела происходит образование интерметаллида АтВп, который в результате контактного плавления переходит в расплав. При охлаждении и достижении температуры из расплава выделится твердый раствор р на основе металла В, твердый раствор на основе АтВп и эвтектика р+у. Наиболее благоприятная форма выделения химических соединений при пайке — мелкодисперсная. В таком виде они могут не только не снижать пластичности паяных швов, но даже повышать прочность и жаропрочность соединений. [c.19]

В сплавах, легированных ниобием вместо титана, ослаблена интенсивность старения. Это позволяет на первом этапе старения снизить сварочные напряжения ускорением механизма релаксации в шве и ЗТВ, а на втором - повысить жаропрочность соединения старением, приблизив его к прочности основного металла. Такие сплавы, например ХН62МБВЮ с упрочняющей у -фазой Ы1з(ЫЪ, А1), не склонны к образованию трещин в процессе термообработки при сохранении значительной жаропрочности до 800 °С. Они эффективны и в качестве сварочных материалов при соединении [c.84]

I — сварные соедине тия перлитных сталей с высокохроынстылт сталями мартенснтного, мартенситно-феррнтного и феррнтною классов II — сварные соединения перлитных сталей с аустоннт-иыми хромоиикелев1.1Д[и коррозионно-стойкими и жаропрочными сталями. [c.317]

В зависимости от характера связи молекул н природы радикалов, входящих в состав молекул, силиконы могут быть получены в виде смол, каучукоподобпых веществ, масел и жидкостей. На основе этих соединений ироизводятся жаростойкие и жаропрочные лаки, жидкие смазки, силиконовые каучуки и слоистые яластикн. [c.405]

Термическая обработка аустенитных жаропрочных сталей основана на процессах старения пересыщенных твердых растворов в связи с выделением карбидов, карбоиитридов и интерметаллических соединений. [c.211]

Наиболее перспективными из тугоплавких металлокерамнческих соединений являются некоторые карбиды и бориды и их сочетания. Один из наиболее жаропрочных сплавов (его температура плавления около 3900° С) — это смесь карбидов Та и Hf. [c.230]

В соединениях, работающих в агрессивных средах, применяют коррозионно-стойкие стали, а в соединениях, подвергающихся действию высоких температур, — жаропрочные стали. Широко применяются болты из титановых сплавов, обладающих высокой прочпость о (<то,2 = 80 -г 120 кге/мм ) при малой плотности. Вследствие низкого модуля упругости ( = = 12 500 кге/мм ) жесткость болтов из титановых сплавов при прочих равных условиях примерно на 40% меньше, чем стальных. Для изготовления болтов используют преимущественно сплавы 6А1 — 4V (ВТ6С) 5А1 — 2,5Sn (ВТ5-1), а для болтов, подвергаемых холодной высадке, сплавы ЗА1 - 13V - ПСг и др. [c.515]

Для горячеклепаных соедпнепнй общего назначения применяют заклепки из углеродистых сталей 30, 35 и 45. В специальных соединениях заклепки в зависимости от условий работы делают из коррозионностойких сталей, жаропрочных и жаростойких сплавов. [c.198]

Содержание в покрытии нескольких раскислителей позволяет получить хорошо восстановленный металл, содержащий мало серы и не склонный к образованию горячих трещин. При сварке высокопрочных, жаропрочных сталей применяют покрытия с пониженным содержанием СаСОз (15...20%), увеличивая aFa (60...80%). В этом случае удается избежать поглощения углерода сварочной ванной и обеспечить содержание углерода в металле шва на уровне (0,05...0,02%) С, как это требуется по техническим условиям. Недостаток этих электродов — малая устойчивость дугового разряда, требующая сварки на постоянном токе обратной полярности. Таким образом, технологические возможности электродов группы Б несколько ниже, чем электродов группы А. Повышенное содержание СаРг вызывает образование токсичных соединений и требует создания надежной вентиляции. [c.395]

Таким образом, при эксплуатации сварных соединений закаливающихся сталей, имеющих в околошовных зонах широкие хрупкие прослойки и по зонам сплавления различные зародышевые дефекты в виде микротрещин и микронадрывов, можно ожидать преждевременного разрушения стыков. Вероятность разрушения повышается в стыках с конструктивными и технологическими концентраторами напряжений. Исходя из вышеизложенного анализа работоспособности сварных соединений жаропрочных сталей 15Х5М в эксплуа- [c.88]

Выявлены закономерности формирования структурь сварных соединений из жаропрочных хромомолибденовы> сталей типа 15Х5М, изучена кинетика фазовых и струю7р-ных превращений в околошовных зонах при регулированик термических циклов сварки. [c.100]

Как отмечалось ранее (раздел 2.3), сварные соединения жаропрочных сталей типа 15Х5М имеют явно выра енну о структурную механо-химическую неоднородность. HaM6ojiet это присуще разнородным сварным соединениям, выполненным аустенитными электродами (рис. 2.7). [c.150]

Подтверждением отмеченного являются данные характера распределения микротвердости и рентгеноструктурного анализа микроискажений кристаллической решетки около-шовных участков сварных соединений жаропрочной стали 15Х5М. [c.153]

Форма впадины резьбы влияет нл циклическую долговечность болтов [1 ]. Наименьшую циклическую долговечность имеют болты с плоской впадиной профиля, наибольшую —со впадиной, очерченной радиусом R = Я/4 0,216Р (ири закругленной внадине резьбы значительно уменьшается концентрация напряжений). Указанная зависимость подтверждена результатами экспериментальных исследований резьбовых соединений с натягом, изготовленных из титана и жаропрочных материалов [21 ]. Статическая прочность болтов с закругленной впадиной незначительно превышает прочность болтов с плоским срезом впадины (разница обусловлена лишь увеличением диаметра болта). [c.277]

Использование кобальта в качестве основы жаропрочных, прецизионных и магнитных сплавов связано с тем, что со многими элементами (Г е, Ni, Сг, Мо и др.) он образует широкие области твердых растворов. (.Снижение растворимости легирующих элементов в твердом растворе при понижении температуры приводит к образованиро химических соединений и при соответствующей термической обработке позволяет получать кобалр.товые сплавы с высокодисперсной гетерогенной структурой. [c.37]

Катализатор не должен образовывать с материалом основы стержня легкоплавких соединений, чтобы стержень не размягчался при заливке и затвердевании металла. Едкий натр не отвечает этому требованию особенно при зашивке металла в оболочковую форму из жаропрочных сплавов. Кроме того, NaOH вызывает настолько быстро огеливание, что трудно управлять процессом. На стержнях образуются крупные трещины. [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...