Поверхность запаздывания

Поверхность запаздывания. Возвратимся к условию распространения (17.19) и следующему из него условию (17.20) [c.165]

Каждая прямая может иметь по крайней мере шесть действительных точек пересечения с поверхностью запаздывания, так как уравне- [c.165]

Очевидно, что dN d4 — вектор, ортогональный к поверхности запаздывания = 0. Следовательно, вектор Х<р (Ч Р) параллелен вектору dN/dW(p, ортогональному к поверхности запаздывания. Из этого свойства и уравнения (23.10) следует простое построение волновой поверхности, если известна поверхность запаздывания (ср. с рис. 29). Радиус-вектор волновой поверхности параллелен нормали Na к волновой поверхности. Связанные описанным способом поверхности обратны относительно радиуса. Трем ветвям поверхности запаздывания (23.2) соответствуют три ветви волновой поверхности (23.7). [c.168]

Если рассматриваемая ветвь поверхности запаздывания выпуклая, то соответствующая ветвь волновой поверхности также выпуклая. Внешние ветви поверхности запаздывания могут быть вогнутыми, тогда на волновой поверхности образуется характеристический карман, называемый лакуной, [c.168]

Из зависимостей (24.11) — (24.14) легко можно построить волновые векторы отраженных волн (рис. 30). После построения поверхности запаздывания для среды I проведем через конец вектора прямую, параллельную Ка- Точки пересечения этой прямой с ветвями поверхности запаздывания определяют концы волновых векторов отраженных волн. Отраженная волна не может двигаться перед пада- [c.170]

Для относительно медленных падающих волн (внутренние ветви поверхности запаздывания) могут существовать только одна или две возможные отраженные волны (рис. 31). В этой ситуации соответ- [c.171]

Преломление волны ускорения. Как и в случае отражения волн, можно рассматривать уравнения (24.11) — (24.14) для преломления. Следует только помнить, что для преломленных волн поверхность запаздывания должна быть построена для среды II. Задача отражения и преломления исследована также в [47]. В общем случае существуют три преломленные волны. В частных случаях может возникнуть одна, две или три поверхностных волны. Более детальное обсуждение поверхностных волн представлено также в статьях [48—50]. [c.171]

Обсудим более подробно влияние ПАВ на движение газовых пузырьков (у из формулы (3. 3. 37) — коэффициент, характеризующий это влияние). Нетрудно убедиться в том, что с ростом у средняя скорость движения пузырьков и р уменьшается, т. е. коэффициент у представляет собой коэффициент запаздывания, вызываемого наличием ПАВ. Оценим величину у по методу, предложенному в [381. Будем считать, что изменение коэффициента поверхностного натяжения а связано с изменением равновесной концентрации П.ЛВ в жидкости вблизи поверхности раздела фаз В свою очередь, изменение с обусловлено изменением концентрации ПАВ на межфазной поверхности Г [c.109]

Работа выхода различна для различных металлов и составляет обычно несколько электрон-вольт. Например, красная граница фотоэффекта (в длинах волн) равна для калия, натрия и меди 551 543 и 277 нм, что соответствует работам выхода 2,25 2,28 и 4,48 эВ. Время запаздывания при фотоэффекте на основании изложенных представлений равно времени движения электронов до поверхности металла после столкновения с фотоном, т. е. чрезвычайно мало и находится в согласии с экспериментом. Если бы фотоэффект объяснялся постепенной раскачкой электронов электрическим полем волны, то время запаздывания было бы чрезвычайно большим. Для того чтобы преодолеть силы, удерживающие его в металле, электрон должен накопить энергию, равную работе выхода А. Если средняя плотность потока энергии световой волны <5), а эффективная площадь, на которой поглощается энергия световой волны, сообщаемая электрону, Сзф, то в течение времени At электрону сообщается энергия Д и, следовательно, время запаздывания равно А л А/(азф<5)). Эффективная площадь Сзф имеет порядок квадрата атомных размеров. Для условий эксперимента А и (S ) имеют такие значения, что время запаздывания оказывается чрезвычайно большим. Например, для А = 1 эВ азф=10-2°м = 10-3 Вт/м получаем Л/ 10" с. [c.22]

Время запаздывания представляет собой промежуток времени, необходимый для того, чтобы температура на оси тела приняла значение, равное температуре ка его поверхности. Эго понятие справедливо и в том случае, когда производится сопоставление температур и ъ других точках тела. [c.130]

Данный подход имеет ряд недостатков. Во-первых, как обсуждалось в разд. II, распределение напряжений в образце много сложнее, чем предполагает модель запаздывания сдвига. Рассчитанное с помощью этой модели распределение напряжений сдвига по поверхности раздела оказывается неверным, а значит, некорректной будет и расчетная прочность поверхности раздела. Изменение напряжений по поверхности раздела означает, что разрушение будет развиваться постепенно и неравномерно в интервале приложенных нагрузок. [c.71]

Повышение скоростей движения машин технологического назначения (тракторов, автомобилей, подвижного состава железных дорог), достигнутое в созданных рядом отраслей конструкциях увеличенной эффективности и проходимости, а также успешное применение импульсных процессов в теХ нологии формоизменения и упрочнения, были связаны с разработкой задач о распространении упругих и упруго-пластических волн, преимущественно в одномерной постановке. Применение метода характеристик и изыскание вычисляемых алгоритмов уравнений упруго-пластических деформаций позволили решить ряд задач расчета динамических усилий и деформаций при соударении деталей и при импульсных процессах формообразования, образующих зоны упрочнения на поверхности деталей. Большое практическое значение получили экспериментальные работы этого направления, позволившие измерить как протекание деформаций во времени, так и получение уравнений состояния, необходимых для определения действительных усилий. Полученные уравнения состояния показали существенное значение эффекта повышения сопротивления пластическим деформациям и их запаздывания в зависимости от скорости процесса. [c.39]

Опыт сводится к измерению времени запаздывания Ат, т. е. промежутка времени, который необходим для того, чтобы температура внутренней поверхности слоя жидкости приняла значение, равное температуре внешней поверхности. [c.207]

Аналогичным является выражение для интенсивности изнашивания металла. Однако здесь необходимо учесть, что изменение интенсивности изнашивания металла следует за изменением давления рв с запаздыванием на некоторый отрезок % пути трения. Это характерно для режима ИП. Образующийся в этом режиме антифрикционный слой обеспечивает высокую износостойкость поверхности, причем свойства слоя сохраняются в течение некоторого времени после того, как изменились условия его воспроизведения. Поэтому зависимость интенсивности изнашивания участка металла от давления на вставке должна быть представлена в виде [c.45]

Блок определения местоположения 6 источника сигналов использует информацию от нескольких (не менее трех) преобразователей, расположенных в различных местах поверхности изделия. Когда сигнал достигает ближайшего к источнику преобразователя, начинается отсчет времени. Затем измеряется запаздывание того же сигнала еще на два-три преобразователя. В блоках, осуществляющих измерения, предусматриваются пороговые устройства. [c.503]

Малая ширина опорной поверхности уменьшает сопротивление открыванию клапана и полезна с точки зрения уменьшения запаздывания его, особенно при перекачивании вязких жидкостей. [c.384]

Нерастворенный воздух, находящийся в масле, снижает устойчивость вала на масляной пленке, способствует эрозийному износу дросселирующих поверхностей арматуры, снижает подачу и напор маслонасосов, ухудшает работу масляного бака и теплообмен в маслоохладителях. Если в системе регулирования турбины используется в качестве рабочей жидкости масло, то присутствие воздуха в масле может вызывать пульсацию органов парораспределения, гидроудары и запаздывание в срабатывании элементов регулирования и защиты турбины. [c.10]

В случае, когда сопротивление переносу ПАВ пз объема сплошной фазы много больше сопротивления адсорбции молекул ПАВ на ыежфазной поверхности и если при этом можно пренебречь их поверхностной диффузией, коэффициент запаздывания у примет вид [c.110]

Становится поыя гным и отсутствие запаздывания возникновения фототока после начала освещения фотон, достигший фотокатода, практически мгновенно может освободить из него один электрон. Пропорциональность силы фототока мощности излу-ченлк в фотонной теории просто очевидна, так как, чем больше фотонов падает на поверхность тела, тем больше электронов они освобождают. [c.302]

Плоская волна проникает в профилированный штрих, причем отдельные его элементы создадут запаздывание по фазе, так как волновая поверхность достигнет разных участков штриха в различные моменты времени. Это запаздывание по фазе с.ледует учитывать при расчете дифракционной картины. Оно приводит к тому, что функцию (sinu/i )2 в выражении (6.49) нужно заменить другой, более сложной функцией, зависящей от геометрии штриха. Соответственно изменится и распределение интенсивности между главными максимумами. Второй множитель в соотношении (6.49), определяющий взаимодействие элементарных дифрагировавших пучков, останется практически прежним. [c.299]

Картину явления, наблюдавшуюся при более низких температурах (ниже 0,5° К), удается объяснить на основе предположения о том, что при этих температурах длина свободного пробега фононов становится порядка длины волны второго звука или порядка размеров полости. В этом случае вообще не имеет смысла говорить о втором звуке. Резкий передний край принимаемого импульса может быть обусловлен фононами, приходящими прямым путем со скоростью v . Значение v , полученное во всех трех трубках (если ввести запаздывание в 8 мксек, вызванное, возможно, тепловыми сопротивлениями, обнаруженными Капицей, на поверхностях нагревателя и термометра), составляет 236 i- 4 м/сек, что находится в хорошем согласии со значением Чейса и Херлина, приведенным выше. Большое размытие пмпульса, по-видимому, обусловлено фононами, приходящими к приемнику после большого числа столкновений со стенками и диффузного рассеяния на них. [c.571]

В основе физической природы неустойчивости обратной задачи лежит свойство процесса теплопроводности, заключаюшееся в сильном сглаживании и временном запаздывании характерных особенностей граничных функций по мере удаления рассматриваемой точки внутрь тела от теплообменной поверхности. Если характерные изменения в граничных условиях проявляются слабее и сгла живаются при удалении от поверхности тела, то, наоборот, наличие даже небольших колебаний в температуре глубоко расположенных точек должно соответствовать значительным временным изменениям граничного условия. Такая физика распространения тепла и приводит к известной особенности обратных задач — значительно [c.284]

При использовании гипотезы стационарности следует иметь в виду, что она неприменима в тех случаях, когда для движения летательного аппарата характерно так называемое запаздывание потока. Это явление заключается в том, что при изменении по времени угла атаки поток, скошенный за крылом, достигает задних несущих (стабилизирующих) поверхностей не сразу, а с некоторым запаздыванием, равным А/ = (Хст—х р)1Уо (Хст. кр — соответственно расстояния между центрами тяжести площадей стабилизатора и крыла). В момент времени t, соответствующий неустано-вившемуся движению, угол скоса перед задней поверхностью будет таким, [c.16]

Для построения зависимости п а), даюш ей число примесных частиц с радиусом, большим а, т. е. надкритических или жизнеспособных при / единице объе1ма жидкости целесообразно использовать экспериментальные данные но критическому стационарному истечению насыгценной воды из коротких (1квазиодномерной модели течения, а верхняя — условием, чтобы на большей части трубы пе])егретая жидкость не контактировала с поверхностью канала г вскипание на стенках заведомо не играло заметной роли. Верхняя граница L определяется тем, что в длинных трубках из-за большого времени пребывания жидкости в канале кинетика, а точнее запаздывание вскипания, проявляется слабо, и течение близко к равновесному. [c.285]

Гидроцилиндр описанной системы следящего привода называют исполнительной частью, а гидрозолотник - управляющей или задающей частью устройства. Недостатком этого способа управления машинами-автоматами является некоторое запаздывание движения инструмента относительно движения щупа, а также возможные колебания стола. Их уменьшение достигасзся рациональным конструированием устройства при обеспечении необходимой точности обработки поверхности изделия. Преимущество гидрокопировального устройства управления по сравнению с механическими копировальными устройствами состоит в разгрузке копировального устройства, а следовательно, большей долговечности и точности действия. [c.134]

Извилистая траектория трещины рассматривается в качестве доказательства того факта, что смещение берегов усталостной трещины в ее вершине происходит не только в направлении приложения нагрузки при одноосном циклическом растяжении, но и по типу Кц — поперечное смещение берегов трещины [81], как это показано на рис. 3.15б. Оно вполне естественно в силу уже указанной выше неоднородности процесса формирования зоны пластической деформации вдоль всего фронта трещины. Ее формирование происходит в условиях реализации волнового процесса передачи энергии от одной зоны к другой. Поэтому неизбежно возникновение участков с наибольшей и наименьшей концентрацией энергии. Там, где реализован максимальный уровень энергии, имеет место подрастание трещины в локальном объеме после исчерпания пластической деформации [82]. В зонах фронта трещины с минимальной концентрацией энергии происходит запаздывание разрушения по отношению к другим зонам фронта трещины, что создает предпосылки к реализации эффекта мезотуннелирования трещины (рис. 3.16). Эта ситуация может определяться различиями локальных пластических свойств материала из-за различий пространственной ориентировки кристаллографических плоскостей от зерна к зерну. Такая ситуация, например, характерна для формирования фронта трещины в титановых сплавах (см. рис. 3.166). Процесс распространения усталостной трещины в срединных слоях материала вдоль вершины трещины оказывается сложным и связан с различными эффектами, в том числе и с эффектом изменения траектории трещины, ветвлением и мезотуннелированием. В результате этого реальная поверхность излома после распространения трещины является шероховатой, что создает предпосылки в процессе роста трещины для возникновения различных эффектов контактного взаимодействия ее берегов. Они препятствуют закрытию берегов усталостной трещины, что влияет на темп подрастания трещины. [c.150]

Простейший анализ таких композитов провели Келли и Тайсон [33], а также Кокс [13]. В обеих работах предполагалось, что передача напряжений от матрицы через волокно описывается простой моделью запаздывания сдвига. Согласно этой модели, нагрузка на волокно передается лишь за счет возникновения напряжений сдвига на поверхности раздела волокно — матрица. Влиянием соседних волокон, концов рассматриваемого и последующего волокон и влиянием сложного напряженного состояния пренебрегают. Этот простой подход (рис. 12) позволяет сделать элементарные механические расчеты ряда важных характеристик композитов с короткими волокнами. Авторы работ [13, 33], показали, что существует длина передачи нагрузки (минимальная длина короткого волокна, начиная с которой оно нагружается до того же уровня, что и бесконечно длинное волокно), и развили соответствующую концепцию критической длины волокна. Кроме того, они рассчитали распределение напряжений сдвига на поверхности раздела в окрестности конца волокна (рис. 13). [c.60]

Методы конечных элементов являются более общими, и поэтому рассчитанное с их помощью распределение напряжений на поверхности раздела по длине изолированного короткого волокна (случай, рассмотренный Келли и Тайсоном, а также Коксом) находится в хорошем согласии с экспериментальными данными. Рис. 13 показывает, что у конца волокна существует дополнительная концентрация напряжений, обусловленная формой конца волокна метод запаздывания сдвига этой концентрации напряжений не учитывает. [c.62]

Келли и Тайсон [33, 34] широко применяли испытания по вытягиванию для определения передачи нагрузки от матрицы к волокну у его концов. С помощью простого метода запаздывания сдвига они получили выражение для прочности поверхности раздела при сдвиге (для идеально пластичной матрицы) в виде [c.71]

Для расчета напряженного состояния на поверхности раздела существует несколько методов, которые могут быть также использованы и для оценки адгезионной прочности. Одним из таких методов является метод запаздывания сдвига [ 35, 63]. Это метод применяется главным образом для определения концентрации сдвиговых напряжений на конце волоиша и изменений сдвигового напряжения вдоль его оси. [c.61]

При включении нагревателя 6 создается потйк тепла. Для измерения времени запаздывания к потенциометру 8 (Р2/1) попеременно подключаются термопары 5 п 4, а 3. д. с., соответствующая заданной величине температуры, предварительно устанавливается на потенциометре 8. При измерении температуры внешней поверхности слоя жидкости 3. д. с. потенциометра устанавливается несколько выше э. д. с. термопары. В момент прохождения стрелки потенциометра через нуль, т. е. когда температура внешней поверхности слоя жидкости соответствует установленной на потенциометре э. д. с., включается секундомер. Затем к потенциометру 8 с помощью переключателя 7 подключается термопара 4. При прохождении стрелки потенциометра через нуль секундомер выключается. Результаты измерений коэффициента теплопроводности относятся к величине температуры, соответствующей э. д. с. потенциометра. [c.207]

Мысль о создании более совершенного станка увлекла электромонтера Тараса Соколова, тогда студента вечернего факультета Ленинградского политехнического института имени М. И. Калинина. Он считал, что электромагнитные муфты с постоянными изменениями направления вращения и контактный копировальный прибор станка Келлера являются бесперспективными для производительной работы — скорости подач их были не более 200 мм/мии, качество обработанной поверхности получалось невысоким. В 1936 г., уже будучи инженером-электриком, Т. Н. Соколов убедился в этом, исследуя динамику электромагнитных муфт строгальных етанков. Он доказал наличие в них больших запаздываний и скольжений. И предложил систему электромеханического управления, в которой вместо электромагнитных муфт были применены регулируемые электродвигатели постоянного тока, а также индуктивный копировальный прибор и электронноионный усилитель. В 1938 г. при участии Т. Н. Соколова в ЛПИ был создан экспериментальный образец, в 1940— 1941 гг. на станкостроительном заводе имени Свердлова (Ленинград) были построены четыре первых промышленных образца станка модели 6441. В 1947 г. было налажено серийное производетво копировально-фрезерных полуавтоматов [c.8]

Автоподналадчики воздействуют на органы наладки станка, изменяя расположение этих органов относительно обрабатываемой поверхности детали. Автоподналадчики не загружают рабочую зону станка, могут осуществлять контроль нескольких параметров качества в статических условиях с последующей разбраковкой деталей, при этом детали могут быть надлежащим образом подготовлены к процессу контроля (очищены от загрязнений и охлаждены до нормальной температуры). Однако автоподналадчикам присущ целый ряд недостатков. Условия контроля в этих устройствах отличны от условий эксплуатации они компенсируют, по существу, лишь систематические погрешности, такие, как износ режущего инструмента и деформации деталей станка, составляющие размеры которых входят в цепь, определяющую получаемый размер детали. Точность контроля у этих устройств зависит от величины подналадочного импульса. Автоподналадчики требуют дополнительных транспортирующих и базирующих элементов они обладают большим временным запаздыванием, так как контроль возмолсен либо после съема очередного слоя металла, либо после обработки (что гораздо чаще) одной или нескольких деталей. Временное запаздывание приводит к тому, что профилактическое вмешательство при работе с автоподналадчиком возможно лишь в процессе обработки очередной заготовки. [c.109]

Прежде всего особо рассмотрим случай, когда разрушение внешней поверхности отсутствует (т 6), а ее температура после некоторого начального периода разогрева фиксируется на постоянном уровне Тр= = onst. Формального установления теплового режима в теле не происходит, однако со временем изменение глубины прогрева теплозащитного материала становится автомодельным бг V - Наличие начального периода, когда температура поверхности отличалась от постоянного значения Гр, приводит к тому, что автомодельный режим устанавливается не сразу, а по истечении определенного времени Т . Это время отвечает периоду сглаживания возмущений температурного поля, обусловленных начальными условиями. Численное интегрирование позволило оценить время запаздывания при постоянном тепловом потоке [c.72]

Смотреть страницы где упоминается термин Поверхность запаздывания : [c.165] [c.166] [c.16] [c.56] [c.190] [c.394] [c.134] [c.337] [c.344] [c.205] [c.225] [c.105] [c.369] [c.150] [c.181] [c.181] [c.139]

Смотреть главы в:

Динамические задачи нелинейной теории упругости -> Поверхность запаздывания

ПОИСК

Запаздывание

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...