Запаздывания сдвига модель

Запаздывания сдвига модель 60, 61, 137 [c.430]

Данный подход имеет ряд недостатков. Во-первых, как обсуждалось в разд. II, распределение напряжений в образце много сложнее, чем предполагает модель запаздывания сдвига. Рассчитанное с помощью этой модели распределение напряжений сдвига по поверхности раздела оказывается неверным, а значит, некорректной будет и расчетная прочность поверхности раздела. Изменение напряжений по поверхности раздела означает, что разрушение будет развиваться постепенно и неравномерно в интервале приложенных нагрузок. [c.71]

Так, при исследовании одного теплообменника оказалось, что уравнение (11-19) достаточно точно описывает динамические характеристики теплообменника до величины фазового сдвига 150°. Это, по-видимому, явилось простым совпадением. Если величины запаздывания и постоянные времени Т и Т 2 равны между собой, то эффективные постоянные времени соответствующей модели составляют 0,5 Т и 0,25 Т. Фактически инерция будет более значительной, так как наибольшая постоянная времени равна Т 1 только в паровых теплообменниках, когда в межтрубном пространстве происходит конденсация пара. Если в межтрубном пространстве протекает жидкость, то постоянные времени значительно больше. Если величины запаздывания велики по сравнению с постоянными времени, а температурный напор на одном из концов теплообменника очень мал, то постоянные времени, вычисленные с помощью рассматриваемой модели, оказываются несколько завышенными. [c.301]

Явление запаздывания пластического деформирования в рамках рассматриваемой модели можно связать с тем, что пластические сдвиги не могут мгновенно отслеживать быстрое изменение приложенных напряжений. В результате для перехода из одного равновесного состояния в другое требуется некоторое время. Это можно учесть, если поделить соотношение (2.5) на приращение времени, перейти к пределу и к левой части полученного выражения добавить слагаемое . Тогда получим [c.150]

Измерения мгновенных значений потерь полного давления во время срыва показали, что существуют большое временное запаздывание и гистерезисные петли в протекании потерь [8.63]. В работе [8.64] динамические характеристики ротора компрессора были представлены передаточной функцией в модели полу-активного диска. Передаточная функция содержит относительную амплитуду и сдвиг фазы. С ее помощью можно рассчитать начало срыва и скорость распространения срывных зон. [c.238]

Простейший анализ таких композитов провели Келли и Тайсон [33], а также Кокс [13]. В обеих работах предполагалось, что передача напряжений от матрицы через волокно описывается простой моделью запаздывания сдвига. Согласно этой модели, нагрузка на волокно передается лишь за счет возникновения напряжений сдвига на поверхности раздела волокно — матрица. Влиянием соседних волокон, концов рассматриваемого и последующего волокон и влиянием сложного напряженного состояния пренебрегают. Этот простой подход (рис. 12) позволяет сделать элементарные механические расчеты ряда важных характеристик композитов с короткими волокнами. Авторы работ [13, 33], показали, что существует длина передачи нагрузки (минимальная длина короткого волокна, начиная с которой оно нагружается до того же уровня, что и бесконечно длинное волокно), и развили соответствующую концепцию критической длины волокна. Кроме того, они рассчитали распределение напряжений сдвига на поверхности раздела в окрестности конца волокна (рис. 13). [c.60]

В процессах ударноволнового нагружения (во всяком случае, на начальном этане) при давлениях порядка 1 — 10 ГПа играют роль кинетические, или релаксационные эффекты перехода упругих деформаций в пластические, которые иногда называют эффектами запаздывания текучести. Процессы перехода упругих деформаций в пластические и обратно, вообще говоря, могут рассматриваться как фазовые переходы 2-го рода, когда в точке равновесия фаз (в данном случае в точке Гюгоиио па ударной адиабате) меняется сжимаемость или модуль сопротивления сдвигу, но пе величины внутренней энергии и плотности, как в случае фазовых переходов 1-го рода. Модели, учитывающие релаксацию во времени упругих деформации в пластические (в отличие от упругопластических схем типа (1.10.19)), должны включать дополнительные независимые параметры и дифференциальное уравнение кинетики релаксации упругих деформаций. Это [c.148]

На рис. 1-55 показаны такие зависимости при корре-ляциснной функции величин Хк. /Сл (О =и весовой функции динамического канала А (/) = (1/Т ) от параметров а и Г. Эти зависимости приведены при использовании двух разных методов компенсации динамики канала первый метод — компенсация канала произведена с помощью модели канала (см. 1-8, алгоритм 1) второй метод — компенсация канала произведена простейшим приемом сдвига значений Хи на определенное транспортное запаздывание (см. 1-8, алгоритм 3 при Ь = , с = 0). [c.175]

Подробный вывод определяющих уравнений (2.3) и анализ их свойств даны в [4]. Ниже приводятся лишь основные соотношения, необходимые для обобщения полумикроскопической модели на случай учета запаздывания пластического деформирования. Приращения пластической деформации Ае находятся путем суммкрования приращений сдвигов А 7( 2) [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...