Коэффициенты плоской и сферической поверхностей

Отсутствие достаточно прозрачных материалов заставляет использовать в коротковолновой части ультрафиолетового спектра в основном отражательную оптику. Плоские и сферические зеркала применяются сравнительно редко, основной инструмент для получения спектра — вогнутая отражательная дифракционная решетка, эффективность которой целиком определяется коэффициентом отражения ее поверхности. Поэтому поискам веществ, хорошо отражающих вакуумный ультрафиолет, уделялось много внимания [78]. [c.91]

По методу соотношения проекций для расчета углового коэффициента Ф12 между двумя произвольно расположенными плоскими фигурами /"i и вначале определяется угловой коэффициент элементарной площадки dFi фигуры Fj относительно Fa (см. схему 24 табл. 3-1). Для этой цели из центра элементарной площадки dF проводится сферическая поверхность произвольного радиуса R. Этот радиус должен быть меньше расстояния между площадкой dF и плоскостью F - Лучи, идущие от вершин фигуры F к центру элементарной площадки dFi, вырезают на сферической поверхности некоторый контур A B D ), площадь проекции которого на плоскость 1 представляет числитель выражения для Знамена- [c.105]

Как указал Бреннер [7], эти результаты неприменимы к случаю сферы, одновременно ограниченной плоской стенкой и цилиндрической поверхностью, что имеет место, например, в вискозиметре с падающим шариком, когда последний находится вблизи дна. Введение поправочных коэффициентов, отражающих влияние цилиндрической и плоской границ, как было предложено Ладен-бургом [38] и Бреннером [71, даст в лучшем случае только оценку дополнительного сопротивления, испытываемого сферической частицей ). [c.381]

Сопоставим непосредственно аберрационные свойства СПП и ДЛ, причем основное внимание уделим плоским ДЛ. Можно отметить следующие моменты. При одинаковых отрезках s и s коэффициенты аберраций СПП, как правило, больше соответствующих коэффициентов плоских ДЛ. Математически это выражается в наличии членов, пропорциональных 1/г радиус преломляющей поверхности обычно меньше ее отрезков, фокусное расстояние СПП, например, равно n rf(n — п). Физически это следствие того, что при падении на сферическую поверхность световые лучи образуют большие углы с нормалью к поверхности, чем при падении на плоскость. Таким образом, сходимость аберрационного разложения у плоской ДЛ оказывается лучше, чем у СПП. [c.35]

Таким образом, проведенный анализ показал, что дифракционные линзы и сферические преломляющие поверхности имеют существенно разные аберрационные свойства. Ряд особенностей ДЛ, в полной мере присущих только плоским линзам — хорошая сходимость аберрационного разложения, возможность эффективного управления сферической аберрацией, совпадение коэффициентов различных аберраций — позволяют предполагать, что наибольшие успехи при использовании ДЛ могут быть достигнуты в области создания монохроматических (в силу резко выраженного хроматизма ДЛ) высокоразрешающих объективов. [c.37]

Кривая 3 на рис. 4.9 — это результат теоретического расчета для шероховатой поверхности (С = 3 нм, а = 1 мкм) с учетом только зеркальной компоненты отраженного пучка (4.44). Отметим, что значение высоты шероховатостей, измеренное на плоском образце (который был изготовлен тем же способом, что и сферическое зеркало) методом интегрального рассеяния на рабочей длине волны, составляет как раз С = 3 нм. Экспериментальные результаты лежат существенно ближе к кривой 2, чем к кривой 5. Это, по-видимому, подтверждает вывод о том, что влияние шероховатостей на коэффициент отражения поворотного зеркала сравнительно слабо, так как рассеянное излучение само поворачивается вогнутой поверхностью и вносит вклад в интенсивность выходящего пучка. [c.146]

Разложение сферической волны по плоским волнам. Схема расчета звукового ПОЛЯ, излучаемого сферическим источником, состоит в следующем. Сферич-ескую волну можно представить в виде суперпозиции плоских волн, падающих под различными углами на плоскую поверхность. Если коэффициенты отражения и прохождения звука для каждой плоской волны известны, то, интегрируя затем по всем углам падения звука, можно вычислить прошедшее и отраженное звуковые поля. [c.242]

Чтобы найти значение А, воспользуемся уравнением теплового баланса и уравнением теплообмена на поверхности раздела паровой пузырек— жидкость . Если движение жидкости около пузырька ламинарное, то для теплообмена между жидкостью и паровым пузырьком можно применить уравнение (12.11) для теплопередачи при внешнем ламинарном обтекании пластины в случае Рг 1 (то обстоятельство, что поверхность парового пузырька на самом деле сферическая, а не плоская, приведет лишь к изменению числового коэффициента в правой части этого уравнения). [c.467]

Коэффициенты трения скольжения плоских поверхностей с антикоррозийными покрытиями. Трущиеся пары в приборных устройствах имеют различные поверхности контакта, материалы соприкасающихся элементов и антикоррозийные покрытия. Наиболее часто встречающиеся виды поверхностей контакта, материалы трущихся пар с антикоррозийными покрытиями, размеры взаимодействующих поверхностей, нагрузки, прикладываемые к ним, приведены в табл. 4—6. При этом параметр шероховатости поверхности при скольжении плоских деталей изменялся от Яг = 40 мкм до Ra - = 0,4 мкм, при скольжении сферических н цилиндрических поверхностей по плоскости параметр шероховатости последней Ra = 1,25 мкм, [c.198]

Рассмотрим систему, состоящую из сферической преломляющей поверхности радиуса г и плоской ДЛ, отстоящей от вершины СПП на расстояние d (рис. 5.6). Передний и задний отрезки СПП обозначим соответственно s, и s, а отрезки ДЛ — 2 и s, причем 2 —s — Показатель преломления до поверхности равен п, а после поверхности — п. В данном случае ДЛ рассматривается погруженной в среду с показателем преломления, который может быть отличен от 1, поэтому необходимо уточнить выражения для ее аберрационных коэффициентов в собственной плоскости. Если вернуться к выводу формул (1.30), (1.31) и повторить его в предположении, что с обеих сторон показатель преломления отличен от 1, то оказывается, что выражения (1.30) для коэффициентов полевых аберраций надо просто умножить на этот показатель преломления. Тот же результат получается, если предположить, что ДЛ находится в воздухе, но между двумя расположенными вплотную пластинами с показателем преломления, не равным 1. [c.171]

Здесь первый член описывает вклад двух аберраций — так называемой наклонной сферической аберрации [821 и кривизны поля, второй член соответствует коме. Минимум зависимости 5 (а) на рис. 5.14, б соответствует равному вкладу обоих членов. Коэффициенты в (5.13) относятся к случаю плоской фокальной поверхности. Для оптимально искривленной фокальной поверхности, имеющей форму параболоида, у которого отклонение от плоскости на отрезке от точки фокусировки до оптической оси [c.175]

В случае преломления из стекла в воздух п = п, п = I и sin а > sin а тогда os а < os а и коэффициент при s o в формуле (4.33) становится отрицательным. Благодаря этому при отрицательных значениях отрезка so плоская поверхность приобретает положительную сферическую аберрацию. [c.58]

Мода колебании зависит ог геометрических характеристик резонатора, ог коэффициента преломления активной среды и, вообще говоря, от условий на граничных поверхностях резонатора Рассмотрим для конкретности резонатор с прямоугольными плоскими зеркалами и цилиндрический резонатор со сферическими зеркалами. [c.315]

При установке заготовки обработанной поверхностью на плоские элементы принимают /= 0,16 при установке заготовки необработанными поверхностями на элементы со сферической головкой = 0,18 - 0,30 при установке заготовки на рифленые элементы / = 0,7 и выше коэффициент запаса К рекомендуется брать равным 1,5. [c.80]

Удается соединять детали не только по плоским, но и по рельефным поверхностям, например коническим, сферическим, либо другой сложной формы. После сварки не требуется механической обработки для удаления шлака, грата или окалины. В том случае, когда диффузионным методом сваривают чистые и однородные материалы (например, сталь со сталью, алюминий с алюминием, полупроводниковые элементы одинакового состава и т. п.), образовавшиеся соединения не уступают по физико-механическим свойствам соединяемым материалам. Однако в том случае, когда свариваются разнородные материалы, не обладающие взаимной растворимостью, в месте стыка образуется хрупкая прослойка так называемых интерметаллических соединений. Существование такой прослойки сильно снижает прочность соединения. В этом случае применяют промежуточные прокладки из третьего, специально подобранного материала, способного образовывать твердые растворы с свариваемыми материалами. Такие рассасывающиеся прокладки используют и при сварке материалов с резко отличными коэффициентами линейного 482 [c.482]

Под действием молекулярного давления капля в условиях невесомости, когда на нее не действуют никакие силы, стремится принять строго сферическую форму. Известно, что сферическая форма по сравнению с любыми другими геометрическими формами имеет при заданном объеме наименьшую поверхность. Если изменить сферическую форму капли, то поверхность увеличится и появится дополнительная сила молекулярного давления, препятствующая этому изменению. iB частности, чтобы удержать каплю в форме тонкой плоской пленки, необходимо по ее периметру равномерно приложить соответствующую противодействующую силу, получившую название, как мы уже знаем, силы поверхностного натяжения. Отнесенная к единице длины периметра, эта сила численно определяет коэффициент поверхностного натяжения 0, измеряемый в динах на сантиметр либо в эргах на квадратный сантиметр. Важно отметить два обстоятельства. Направление сил поверхностного натяжения всегда касательно к поверхности жидкости и нормально к ее границе. В любом случае действие сил поверхностного натяжения направлено на сокращение до минимума поверхности жидкости. [c.39]

Для сферической области граничные условия свободной поверхности можно обеспечить, как и в плоской геометрии, вводя (1/2)(Л/ 1) условий для Рл/-приближения. Недостающие условия должны быть определены в начале координат, т. е. в центре сферы. Требуется, чтобы поток нейтронов в начале координат был ограничен, следовательно, коэффициенты ф (0) должны быть ограниченными для п = О, 1, 2,. .., N в Рл/-приближении. Можно показать, что это требование обеспечивает дополнительные N + 1)/2 условия [91. [c.112]

ПОЛЯ реального источника расходящихся волн на некотором ограниченном участке плоской поверхности плоской волной справедлива в том случае, если расстояние от источника до поверхности значительно больше длины звуковой волны. На практике часто приходится встречаться со случаями, когда это условие не выполняется и источники сферических волн расположены вблизи поверхности. Возникает ситуация, при которой уже нельзя не учитывать сферический характер падающей волны. Сферичность фронта падающей волны обусловливает не только количественные изменения коэффициента прохождения звука, но и новые качественные явления, например возникновение поверхностных волн вблизи пластины. [c.242]

Все описанные выше методы измерения поглощения звука предполагают наличие плоской звуковой волны. Однако это условие никогда не Осуществляется в полной мере на опыте, на что уже ыло указано в 1, п. 2 настоящей главы. В частности, чрезвычайно трудно построить излучатель для более низких частот, диаметр которого настолько превышал бы длину волны, чтобы возбуждаемое им поле можно было считать плоским, хотя бы в непосредственной близости к излучателю. Чтобы избежать возможных ошибок, Гроссман [749, 750] пользовался в качестве излучателя торцевой поверхностью кварцевых стержней, колеблющихся по длине, и диафрагмировал излучающую поверхность так, чтобы излучаемые волны можно было считать сферическими. Тогда измерение коэффициента поглощения сводится к сравнению фактического ослабления силы звука при удалении приемника от излучателя с ослаблением по закону обратных квадратов. Пользуясь этим методом, Гроссман произвел измерения в воздухе, СОд и ЗОд. [c.331]

Провести последовательно отбортовку заготовок пуансона-ли с плоской и сферической рабочими поверхностями, определить аля каждого эксперимента коэффициент отбортовки. Результаты жсперимента занести в протокол. [c.83]

По методу. соотношения проекций" для расчета углового коэффициента между двумя произвольно расположенными плоскими фигурами и fa вначале определяется угловой коэффициент элементарной площадки lF, фигуры F, относительно F2 (см. схему 21 табл. 14-1). Для этой цели из центра элементарной площадки df, проводится сферическая поверхность произвольного радиуса R. Этот радиус должен быть меньше расстояния между пло1цадкой dFi и плоскостью fj. Лучи, идущие от вершин фигуры к центру элементарно площадки dfj, вырезают на сферической поверхности некоторый контур, площадь проекции которого на плоскость I представляет числитель выражения для Знаменателем в этом выражении является площадь круга, вырезанного проведенной сферической поверхностью на плоскости 1. [c.217]

Последнее обстоятельство, которое хотелось бы отметить, это равенство коэффициентов некоторых аберраций для плоской ДЛ, что не имеет места для СПП. Так, в третьем порядке равны коэффиценты астигматизма и кривизны поля, а в пятом имеется три пары равных коэффициентов. Несомненно, что это облегчает компенсацию аберраций в дифракционных объективах. Особо следует обратить внимание на совпадение коэффициентов астигматизма и кривизны поля. Требование одновременной компенсации этих аберраций в рефракционных системах приводит к необходимости выполнения условия Пецваля (см. гл. 2), что заставляет использовать компоненты со сравнительно небольшой оптической силой или вводить в систему как положительные, так и отрицательные линзы и вызывает значительные трудности при создании объективов, особенно с большой числовой апертурой. Отметим, что для ДЛ на сферической поверхности коэффициенты астигматизма и кривизны поля в третьем порядке тоже совпадают, однако обязательное наличие подложки со сферической поверхностью, для которой эти коэффициенты все равно различны, лишает указанное совпадение особого смысла. [c.37]

Рассмотрим теперь вопрос, как повлиять на величину я. При расчете оптических систем приходится коэффициенту п придавать либо повышенные, либо пониженные значения (например, в телеобъективах со значительным телеувеличением, в сястемах, проектирующих на плоские экраны изображения предметов, нанесенных на сферические поверхности, и т. д.). Необходимо отдельно рассматривать случай положительных Ф и случай отрицательных Ф. [c.586]

При отбортовке пуансоном с плоским торцом (рис. 4.7.1) зонг контакта пуансона с заготовкой мала и влияние контактных на пряжений незначительно. При отбортовке пуансоном со. сферической рабочей поверхностью (рис. 4.7.2) поверхность контакта пу ансона с заготовкой оказывается значительно большей чем в пер вом случае. Силы контактного трения, затрудняя тангенциально перемещение элементов заготовки, способствуют выравниваник тангенциальных деформаций и затрудняют их локализацию н< кромке отверстия. По этой причине предельный коэффициент от бортовки сферическим пуансоном несколько меньше, чем при от бортовке пуансоном с плоским торцом. [c.82]

По способу физической реализации пространственной избирательности подводные электроакустические антенны можно разделить на интерференционные, фокусирующие, рупорные и параметрические по конфигурации приемоизлучающей поверхности — на линейные, поверхностные (плоская, цилиндрическая, сферическая и др.) и объемные по режиму работы — на излучающие, приемные и приемоизлучающие. При работе в режиме излучения антенна входит в состав излучающего тракта (рис. 1.2). Основными характеристиками излучающей антенны являются острота характеристики направленности, коэффициент концентрации и излучаемая мощность. Характеристикой направленности антенны К. г) в режиме излучения называется отношение звуковых давлений, развиваемых ею [c.14]

Из сравнения (2. 7. 17) с формулой для коэффициента сопротивления сферического нузырька (2. 3. 32) видно, что деформация его поверхности увеличивает сопротивление пузырька потоку жидкости пропорционально (в гинейном приближении) числу We. С ростом числа We форма поверхности пузырька может значительно отклоняться от сферической. Экспериментальные исследования [24] показывают, что в этом случае за пузырьком обра зуется гидродинамический след, в котором происходят вихревые течения жидкости (рис. 19). Теоретический анализ движения больших газовых пузырьков в жидкости очень сложен. Однако, используя упрощенную модель такого течения, можно определить соотношение, связывающее скорость подъема пузырька с радиусом кривизны его поверхности вблизи точки набегания потока. Эта задача впервые была решена в работе [24]. Рассмотрим носта-новку и решение этой задачи. Выберем систему координат так, как это показано па рис. 20. Предположим, что верхняя поверхность пузырька является сферической с радиусом кривизны Я. Нижнюю поверхность пузырька будем считать плоской. [c.69]

Для определения коэффициента теплопроводности широко используются три метода, которые подразделяются в зависимости от геометрии создаваемого поля температур [79]. Тепловой поток тиожет быть направлен вдоль оси симметрии (плоские изотермы), по радиусу цилиндра (цилиндрические изотермы), по радиусу сферы (сферические изотермы) отсюда название установок, в которых эти методы реализуются, — плоские, цилиндрические и шаровые, Следует заметить, что применение шаровых приборов вносит трудности, связанные с расположением термопар по изотермически. поверхностям значительной кривизны. Описан [39] прибор, в котором шарообразный образец заменен образцом в виде вытянутого эллипсоида вращения. В этом случае значительно уменьшается кривизна изотермической поверхности. [c.124]

В приборе для проведения пробы по методу Фукуи матрица штампа-прибора имеет коническую (угол прк вершине 60°) рабочую поверхность, которая сопрягается с цилиндрической поверхностью отверстия диаметром приблизительно 25 мм тороидной поверхностью оптимального радиуса. Пуансон — со сферической или плоской со скругленной кромкой рабочей поверхностью, прижимного устройства нет, образцы — в виде диска с варьируемым диаметром. Методика проведения пробы такая же, как и пробы по методу ЦНИИТМАШа. Металлы сравнивают по предельному коэффициенту вытяжки. Кроме того, оценивают изменение микрогеометрии листа в зоне интенсивного двухосного растяжения-обтяжки металла по сферическому пуансону, зависящее от величины зерна. Анализируют вид трещины и ее место относительно направления прокатки. Поведение ме- [c.161]

Аберрации второго порядка (неустойчивые резонаторы). В том случае, когда компоненты матрицы однократного прохода через резонатор не удовлетворяют условию (2.6) (наиболее очевидная ситуация — выпуклые зеркала или отрицательная линза в плоском резонаторе), резонатор относится к классу неустойчивых и структура поля в нем существенно отличается от описанной выше каустических поверхностей, ограничивающих поперечный размер моды, не возникает [1]. Напротив, поле в геометрооптическом приближении представляет собой сферическую волну, исходящую из точки на оси резонатора. Поперечное сечение, занимаемое излучением на каждом проходе резонатора, увеличивается. Коэффициент увеличения связан с компонентами AB D матрицы соотношением М = AD ВС -у/А B D, где из двух знаков перед радикалом берется тот, при котором М > 1. Если М < О, то это означает, что при проходе резонатора в прямом и обратном направлениях луч идет по разные стороны от оптической оси. [c.82]

Для получения удельной силы трения т необходимо располагать величиной фактической площади касания, поэтому необходимо определять шероховатость поверхности и вычислять площадь касания по формуле, приведенной в гл. П. Чтобы избежать влияния волнистости, целесообразно пользоваться тремя сферическими ножками или плоскими ножками малого диаметра (2—3 мм). Для вычисления параметров аир необходимо вести наблюдения при постепенно возрастающей нагрузке. Коэффициент Р можно определить при достаточно большой нагрузке, которая, однако, не приводит к разрушению пленки на цоверхности трения. [c.302]

По мере распространения звуковой волны амплитуда ее уменьшается. Это связано с рядом причин с убылью плотности энергии волны вследствие увеличения поверхности, занимаемой фронтом волны (сферические, цилиндрические и вообще расходящиеся волны), поглощением энергии волны вследствие диссипативных процессов, вызываемых вязкостью и теплопроводностью среды, рассеянием на неоднородностях. Для плоской бегущей волны убыль ее амплитуды из-за процессов диссипации характеризуется коэффициентом поглощения а, который показывает, на каком расстоянии амплитуда волны (например, звуковое давление р ) убывает вераз, т. е. [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...