Отбортовка коэффициент

Степень деформации при обработке кромок отверстия определяется соотношением диаметра отверстия в заготовке и диаметра отбортовки — коэффициентом отбортовки [c.117]

Диаметр возвышения рекомендуется несколько меньше диаметра отбортовки (приблизительно равный п + 56). Установлено, что фланцевое соединение с отбортовкой на 90° в условиях большого диапазона рабочих температур может не обеспечить герметичности при снижении температуры вследствие различных коэффициентов температурного расширения фторопласта и металла. В таких случаях отбортовку выполняют под углом 45° и встык помещают дополнительную деталь. В необходимых случаях сжимающее устройство снабжается компенсационными пружинами. Иногда между фланцем и буртом помещается резиновая шайба, обеспечивающая герметичность соединения. [c.104]

В связи с большим коэффициентом линейного термического расширения фторопластов, превышающим в 10—20 раз коэффициент температурного расширения стали, на прямых участках коммуникаций из фторопласта устанавливают компенсаторы, несмотря на то, что отбортовка фланца, изгибы и повороты в какой-то мере выполняют роль компенсатора. [c.147]

Степень деформации при отбортовке круглых отверстий определяется коэффициентом отбортовки [c.857]

Значения коэффициента отбортовки даны в табл. 68. [c.857]

Коэффициент отбортовки зависит от материала детали, среза деформируемой кромки, толщины материала и формы части пуансона. [c.857]

Значения коэффициента отбортовки для малоуглеродистой стали [c.858]

Если получить заданную высоту борта за одну операцию невозможно, отбортовка производится за несколько операций, причем коэффициент отбортовки для последующих операций [c.858]

Значения коэффициента отбортовки приведены в табл. 57. [c.234]

Примечания 1. Значения даны для цилиндрического пуансона. Если для отбортовки применяется сферический пуансон, коэффициент отбортовки можно уменьшить на 10 — 15%. [c.235]

Перегрузка снижает уровень растягивающих напряжений в исследуемой зоне. Кривая 1 на рис. 7.15 описывает распределение стабилизировавшихся напряжений ое/от в зоне отбортовки сосуда давления, нагруженного циклически при Сте /ат = 0,5. Кривая 2 описывает распределение напряжений при том же уровне циклической нагрузки, но предварительно нагруженных до уровня ае /от =0,7. Уменьшение максимальных напряжений в полуцикле растяжения вызвано действием сжимающих остаточных напряжений. Эпюры стабилизировавшихся остаточных сжимающих напряжений Ово, возникающие в зоне отбортовки сосуда давления при наличии (кривая 2) и при отсутствии (кривая 1) перегрузки, приведены на рис. 7.15. Как видно из данных рисунка, остаточные напряжения, обусловленные перегрузкой, приводят к уменьшению среднего напряжения цикла, максимальных растягивающих напряжений и коэффициента асимметрии цикла напряжений Гд от —0,67 до перегрузки до —1,2 после перегрузки. [c.149]

Технологические возможности каждой из операций ограничиваются или разрывом заготовок по опасному сечению (вытяжка, волочение, формовка) или потерей устойчивости (обжим, осадка), или предельными деформациями растяжения (гибка, раздача, отбортовка). Перечисленные ограничивающие факторы определяют предельные степени деформаций заготовок или их формоизменение, характеризуемое специальным коэффициентом (коэффициентом вытяжки, раздачи, обжима и др.). Степени деформаций, достигаемые за одну операцию, характеризуют технологические возможности штамповки, глубину и высоту [c.235]

Сварка может успешно применяться для соединения частей аппаратуры, не требующей большой точности изготовления. Сварные швы медной аппаратуры рекомендуется делать встык. Коэффициент прочности сварных швов принимается равным 0,8. В медной аппаратуре до сих пор широко применяются заклепочные соединения, позволяющие получить прочный шов без коробления. Коэффициент прочности однорядных клепаных швов принимается равным 0,6, а двухрядных — 0,7. Фланцы для медной аппаратуры делают из обычных углеродистых сталей, выполняя их свободными на отбортовке. Для лужения варочных котлов и кипятильников, служащих для приготовления и хранения пищи и напитков, допускается только пищевое олово марки 0-1. [c.140]

Кроме того, каждая операция выдвигает свои требования к конструкции получаемой с ее помощью детали, диктуемые техническими возможностями изготовления инструмента и особенностями деформирования. Например, при вырубке размеры деталей не могут быть меньше двух толщин стального листа и 1,2 толщины алюминиевого или медного листа, по условиям прочности инструмента. Наименьшие расстояния между пробиваемыми отверстиями, а также между контуром детали и отверстиями должны быть больше толщины листа. При гибке высота прямой части отгибаемой полки должна быть не менее удвоенной ее толщины. Во всех формоизменяющих операциях технологические требования определяются предельными величинами показателей деформации -минимальным относительным радиусом гибки, предельными коэффициентами вытяжки, отбортовки, обжима. [c.137]

Отбортовка (рис.21.3, д) — процесс получения горловины или просто бортов вокруг предварительно пробитых отверстий. Формоизменение определяют коэффициентом отбортовки К = dld , который зависит от механических характеристик металла заготовки и ее относительной толщины S/dg и не должен превышать 1,8. [c.439]

Примечания 1. Значения к . даны для цилиндрического пуансона для сферического пуансона коэффициент отбортовки следует уменьшить на 10—15%. 2. При отбортовке латуни и алюминия табличные значения к следует уменьшить на 10—15%. [c.77]

Отбортовка отверстий. Степень деформации при отбортовке круглых отверстий определяется коэффициентом отбортовки , [c.78]

Рис. 6. Изменение коэффициентов концентрации для патрубков с примыканием через отбортовку корпуса для

Предельный коэффициент отбортовки. Формообразование заготовки при отбортовке оценивается коэффициентом отбортовки [c.191]

При полной отбортовке d (t) = d (см. рис. 1,а) и коэффициенте отбортовки К = djd (0) формоизменение ограничивается разрывом металла по кромке борта, возникающем при К (t)= = Кп (О или при К = Кп- [c.191]

Кп [s(0)/dl для различных форм рабочей поверхности пуансона и состояний приповерхностного слоя. В табл. 1—3 Приведены предельные коэффициенты отбортовки для легированных сталей [c.192]

Рис. 2. Зависимости коэффициента отбортовки /Гц от отношения (0)/d для низко-углеродистой стали

В расчетах предельной высоты борта коэффициент отбортовки принимают на 10—15 % меньше предельного значения. [c.192]

Предельные коэффициенты К отбортовки для некоторых материалов [c.193]

Предельные коэффициенты АГп отбортовки для титановых сплавов [c.194]

При отбортовке отверстий некруглой формы на плоской листовой заготовке коэффициент отбортовки представляет собой отношение радиуса г,- кривизны [c.196]

Предельное значение коэффициента отбортовки определяют с помощью табл. 1—3, причем, если вогнутый участок контура радиуса г сопрягается с выпуклым участком (рис. 7, участки 2 и 3), предельный коэффициент может быть принят на 10—20 % больше значения, приведенного в этих таблицах. [c.196]

Коэффициент отбортовки предельный 191, 192 [c.536]

Отбортовка. В холодном состоянии предельный коэффициент отбор-товки титановых сплавов составляет для мало- и среднепрочных сплавов по = 1.5-ь1,7 (OToj-s = 0,6-7-0,67) и для высокопрочных Кптбпа = 1,з4-1,4 (m je = 0,72- 0,77). [c.192]

Значения даны для цилиндрического пуансона. Для сферичесиого пуансона коэффициент отбортовки можно уменьшить на 10—15%. [c.858]

Разновидностью метода Эриксена является метод испытания на вытяжку цилиндрического колпачка и отбортовку отверстия (рис. 4.19), который применяют для определения пригодности металла к глубокой вытяжке. Методика проведения испытания такая же, как по методу Эриксена, но применяют дрзтие инструменты. При испытании определяют максимальный коэффициент вытяжки и максимальное усилие при этом. [c.256]

Отбортовка кольцевых заготовок. Когда отношение D (0)/d кольцевой заготовки близко к значению предельного коэффициента вытяжки, возможны различные варианты формоизменения (рис 3) область / — вытяжка стакана диаметром d при неизменном диаметре отверстия (d (t) = d (0)) область//— вытяжка стакана диаметром d, сопровождающаяся увеличением диаметра отверстия d (t)> d (0) область III — образование борта диаметром d, сопровождающееся уменьшением диаметра внешнего контура заготовки D < D (0) область IV — образование борта диаметром d при иеизмениом диаметре внешнего контура D = D (0). В зоне А возможно разрушение заготовки в виде трещин [c.192]

От ртовка отверстий иа трубчатых заготовках. При получеини горловнн на трубчатых заготовках отверстие под от ортовку выполняют овальной формы. Большую ось овала направляют вдоль оси заготовки. Коэффициент отбортовки определяют по формуле /С = dlb, где Ь — меньшая ось [c.197]

Степень деформации при отбортовке определяется отношением диаметра отверстия в заготовке d к диаметру борта (по средней линии) D (рис. 123), или так называемым коэффициентом отбор-товки Котб = d/D при этом исходят из того, что на краю полученного борта должны отсутствовать трещины. [c.242]

Зависимость между максимально допустимым диаметром отбортованного отверстия D и диаметром отверстия в заготовке d устанавливается коэффициентом отбортовки. Значения Котб можно с некоторым приближением определить аналитическим подсчетом, исходя из величины относительного удлинения элементарного кольца А/г. (рис. 123) на краю отбортованной стенки [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...