Потеря устойчивости при нагреве

ПОТЕРЯ УСТОЙЧИВОСТИ ПРИ НАГРЕВЕ [c.475]

ПОТЕРЯ устойчивости при нагреве [c.475]

К недостаткам бакелитовой связки можно отнести потерю твердости (При нагреве круга до температуры 200—250° С и недостаточную устойчивость против действия щелочных охлаждающих жидкостей ( размокание ). [c.64]

При гнутье необходимо подогревать трубу для того, чтобы она не остывала. Гнутье со складками должно производиться квалифицированными рабочими. Если труба перегрета, то ухудшаются механические свойства материала трубы, труба быстро гнется, и может при этом сложиться полная потеря устойчивости. При недостаточном нагреве трубы возрастают необходимые усилия для гнутья и возможно чрезмерное растяжение волокон наружной части гиба. [c.117]

Установочную длину /у необходимо выбирать оптимальной, поскольку она влияет на сопротивление зоны сварки через сопротивление деталей Кд, на деформационную способность деталей - через возможность их искривления от потери устойчивости при сжатии и на отвод теплоты в электродные губки от зоны стыка - при нагреве. Сопротивление детали К определяется выражением [c.286]

Кривая взаимодействия, представленная на рис. 9.94, характеризуется теми же особенностями, что и кривая взаимодействия для оболочки, сжатой в осевом направлении и подвергающейся неравномерному нагреву во-первых, она оказывается вогнутой во-вторых, в зависимости от пути нагружения система может занять такое положение (например, изгиб моментом е=0,05, а затем сжатие осевой силой до со = 0,9), при котором, находясь в заведомо устойчивом состоянии, она может потерять устойчивость при снятии изгибающего краевого момента. [c.260]

Таким образом, при внутреннем нагреве потеря устойчивости происходит по симметричной, а при внешнем нагреве — по несимметричной форме с кручением. [c.341]

Несущая способность элементов конструкций включает в себя множество аспектов, связанных с разрушением материалов в результате растрескивания, потери устойчивости, усталости и ползучести при статическом и динамическом нагружении в условиях инертной или коррозионной окружающей среды и нагрева. Процесс разрушения волокнистых композиционных материалов еще более усложняется наличием множества независимых и взаимно накладывающихся форм разрушения, таких в частности, как излом волокон, потеря устойчивости отдельных волокон, рас- [c.63]

Температурные задачи устойчивости круглых пластин. Линеаризованные уравнения дают возможность найти критический уровень внутренних начальных усилий, независимо от того, какими причинами эти усилия вызваны (наоборот, в закритической области поведение пластины определяется характером внешних причин, приведших к потере устойчивости). Поэтому при осесимметричном нагреве круглой пластины исследование устойчивости плоского состояния равновесия можно проводить с помощью урав- [c.166]

Рассмотрим наиболее простой случай температурной потери устойчивости пластины. Круглая тонкая пластина равномерно нагревается вместе с массивной обоймой (рис. 4.14, в). Температурные коэффициенты линейного расширения материалов пластины и обоймы соответственно равны а и а2- Температура отсчитывается от температуры того начального состояния, при котором радиальный зазор между пластиной и обоймой отсутствует, а контактное усилие равно нулю. Когда > а, при нагреве между пластиной и обоймой возникает контактное усилие 17 , равномерно сжимающее пластину (если <аа, то сжимающее контактное усилие возникает при охлаждении). [c.167]

На рис. 6.10, б показано тонкое упругое кольцо, сжатое жесткой обоймой (такого типа нагружение может быть вызвано, например, нагревом кольца). На рис. 6.10, в изображено тонкое упругое кольцо, стянутое гибкой нитью. В обоих случаях нагрузка, воспринимаемая кольцом, не гидростатическая, причем поведение колец при потере устойчивости даже качественно отлично от поведения кольца, теряющего устойчивость под действием гидростатической нагрузки [39]. Можно привести и другие примеры, когда по формуле для критической гидростатической нагрузки получается неверный результат. Значительно труднее указать практическую задачу, в которой использование формулы (6.20) строго обосновано. Единственный такой пример — это расчет на устойчивость длинной цилиндрической трубы под действием внешнего давления. [c.237]

По гидродинамической гипотезе переход от пузырькового режима кипения к пленочному начинается с потери устойчивости структуры двухфазного граничного слоя в одной из небольших областей поверхности нагрева и образования устойчивого парового пятна . Возникающее под этим пятном повышение температуры, вызванное падением коэффициента теплообмена, приводит к дальнейшему развитию и распространению пленочного режима кипения по поверхности нагрева. Такая схема находится в полном соответствии с картиной, наблюдаемой при кипении на жаростойких (например, графитовых) стержнях и пластинах. [c.47]

В ряде случаев возможно изменение геометрии проточной части задней кромки сопловых лопаток вследствие потери устойчивости и выпучивания под действием температурных напряжений. Такой вид повреждений наблюдается, например, в сварном сопловом аппарате с консольно расположенными лопатками. При интенсивном нагреве соплового аппарата в период запуска вследствие неодинакового термического расширения внешнего и внутреннего колец с лопатками может произойти защемление лопатки между кольцами. В результате на кромках лопаток появляются дополнительные сжимающие напряжения, которые складываются с температурными (из-за неравномерного прогрева лопатки по сечению) и вызывают выпучивание кромки 75]. [c.20]

Расчет лонжеронного отсека. Лонжеронный отсек — это конструкция, в которой допускается потеря устойчивости обшивки раньше потери устойчивости продольных элементов (лонжеронов). Расстояние между лонжеронами уже не лимитируется устойчивостью обшивки. Число лонжеронов выбирают из других соображений. Так, в двигательных отсеках число лонжеронов обычно бывает минимальным и определяется конструкцией двигательной установки. В переходных отсеках число лонжеронов должно удовлетворять требованиям равномерной передачи нагрузок. Толщина обшивки в лонжеронном отсеке может быть минимальной — она определяется температурными и технологическими условиями. Например, чересчур тонкая обшивка сильно нагревается на активном участке полета — максимальная температура обшивки не должна быть выше той, при которой происходит значительное снижение механических характеристик материала. После потери устойчивости обшивка почти не участвует в передаче сжимаю-щих сил. Только узкая полоса обшивки, прилегающая к лонжерону, работает совместно с ним на сжатие. Эта часть обшивки называется п р и с о е д и н е н н о й обшивкой. Ее ширину обычно определяют по приближенной формуле [c.326]

Температурные напряжения возникают в результате теплового расширения элементов оболочки и в принципе зависят от деформаций в момент потери устойчивости. Возникновение этих деформаций должно приводить к снижению температурных усилий. В процессе деформации меняется температура. Сжатие элементов сопровождается выделением тепла, растяжение — поглощением. В оболочке имеет место перетекание тепла от сжатых элементов к растянутым. При неравномерном нагреве из-за градиентов температур возникают дополнительные внутренние тепловые потоки. Происходит необратимый теплообмен с окружающей средой. Строгое решение задачи о температурном выпучивании возможно лишь термодинамическими методами. Однако в работах [21.14, 21.20] показано, что критическое состояние упругой системы в рамках линейной теории устойчивости не зависит от природы исходного поля напряжений. [c.253]

Кривые взаимодействия, как и при сжатии с нагревом, имеют две ветви. Левая ветвь характеризует потерю устойчивости от [c.269]

Нагружение осевой сжимающей силой оболочек без концентраторов напряжений осуществляли ступенями АР = 0,1 МН вплоть до момента разрушения, которое для всех рассмотренных схем армирования и условий испытания носило катастрофический характер и происходило хлопком с образованием в рабочей части кольцевой наклонной трещины. При осмотре разрушенных оболочек не было обнаружено явных признаков волнообразования от потери устойчивости, что, по-видимому, связано с чрезвычайной хрупкостью углепластика.. Из табл. 7.11, где представлены результаты испытаний оболочек (значения разрушающих нагрузок и соответственно им напряжения а ), следует, что при одинаковой длине оболочек нагрев до Т = 443 К снижает их несущую способность по сравнению с нормальными условиями (Т = 293 К) и умеренным нагревом (Т = 373 К) в зависимости от варианта в среднем в 1,4-1,8 раза. Следует указать на повышенный разброс полученных [c.296]

При некотором значении плотности теплового потока (<7кр) жидкость отделяется от поверхности нагрева пленкой пара и интенсивность теплообмена резко снижается. По гидродинамической теории кризис такого рода связан с потерей устойчивости предшествующей ему структуры двухфазного пограничного слоя. [c.188]

Температура, принятая при построении кривой упрочнения, должна быть по возможности близкой к максимальной температуре нагрева заготовки перед высадкой, так как потеря устойчивости характерна для начального этапа первого перехода высадки. [c.268]

Форма образцов для испытаний на замедленное разрушение приведена на рис. 73,6, в. Образцы из титановых сплавов не удается нагревать проходящим током до высоких температур из-за потери устойчивости и трудностей, связанных с защитой металла от насыщения газами. Поэтому непосредственно перед испытанием титановые образцы проплавляют вольфрамовым электродом в аргоне так, чтобы околошовная зона располагалась в месте надреза. Надрез необходим не только для фиксации разрушения по околошовной зоне, но и для создания двухосного напряженного состояния в связи с высокой склонностью титановых сплавов к ползучести при комнатной температуре (особенно сплавов с низким пределом текучести). [c.162]

Кроме требований, предъявляемых ЕТУ, кабели должны выбираться по нагреву, экономической плотности тока, условиям устойчивости при коротких замыканиях и потерям напряжения [27 ]. [c.22]

Основные схемы расположения опор ходовых винтов представлены на рис. 182. При расположении подпятников в непосредственной близости друг от друга (рис. 182, а) снижается вредное влияние температурных деформаций, возникающих при нагреве винта во время его работы и изменяющих расстояние между подпятниками. Расположение подпятников с внешней стороны опор винта (рис. 182, б) используют в конструкции длинных тяжелонагруженных ходовых винтов для гарантированной работы их на растяжение во избежание потери устойчивости или продольном изгибе. Короткие винты иногда выполняют с одной опорой (рис. 182, г). [c.214]

УзОз получается при окислении низших окислов урана на воздухе при 7>300°С. Как показывает высокотемпературный рентгеновский анализ, наиболее интенсивное образование закиси-окиси наблюдается в интервале 320—360° С [70]. Эта обычная ромбическая а-мо-дификация с параметрами решетки а = 6,70, 6 = 3,98 и г = 4,14А [I] устойчива при нагреве на воздухе до 900° С при этой температуре давление диссоциации УзОа достигает парциального давления кислорода в воздухе. Выше 900° С закись-окись начинает терять кислород, образуя при 1150—1400°С состав УОг,64 [52, 53, 71]. Тщательное тензиметрическое исследование термического разложения УзОв показало, что диссоциировавшая с потерей кислорода закись-окись при охлаждении до комнатной температуры в обычных условиях всегда оста- [c.28]

По данным Фелтена и др., соединение иСг04 сравнительно устойчиво при нагреве на воздухе. Образец, предварительно спеченный при 1200° С в течение 50 ч, при нагреве при 1450° С в течение 115 ч на воздухе дает суммарную потерю в весе 18,6 вес. %. Сохранение образцом химического состава позволяет авторам пред- [c.283]

В горячих цехах при нагреве конструкции появляются значительные температурные перемещения, приводящие к отклонению конструкций от проектного положения. При надичии связей, препятствующих свободным перемещениям, в элементах конструкций возникают дополнительные усилия, которые могут привести к повреждению элементов (разрыву при растяжении или искривлению и потере устойчивости при сжатии). [c.91]

При больших скоростях течения и значительных па-росодержаниях потока пристенный жидкий слой может быть весьма тонким. Однако его толщина не может уменьшаться неограниченно без потери устойчивости, не связанной с механизмом кипения. При значениях толщины пленкп б порядка долей микрона она соизмерима с микрошероховатостями и локальными физическими неоднородностями любой реальной поверхности нагрева. Поэтому максимальный тепловой поток, обусловленный термодинамической неустойчивостью, можно оценить по формуле [c.220]

В настоящей монографии приведены результаты численного и экспериментального исследования термоползучести гибких пологих замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине оболочек вращения переменной толщины, выполненных из изотропных и анизотропных материалов, обладающих неограниченной ползучестью. В главе I дан краткий анализ подходов к решению задач изгиба и устойчивости тонких оболочек в условиях ползучести. Глава II посвящена построению вариационных уравнений технической теории термоползучести и устойчивости гибких оболочек и соответствующих вариационной задаче систем дифференциальных уравнений, главных и естественных краевых условий, разработке методики решения поставленной задачи. Вариационные уравнения упрощены для случая замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине осесимметрично нагруженных пологих оболочек вращения, показаны некоторые особенности алгоритма численного решения. Результаты решений осесимметричных задач неустаповившейся ползучести и устойчивости замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине сферических и конических оболочек постоянной и переменной толщины приведены в главе III. Рассмотрено также влияние на напряженно-деформированное состояние и устойчивость оболочек при ползучести высоты над плоскостью, условий закрепления краев (при постоянном уровне нагрузки), уровня и вида нагрузки, дополнительного малого нагрева, подкрепления внутреннего контура кольцевым элементом. Глава IV посвящена численному исследованию возможности неосесимметричной потери устойчивости замкнутых в вершине изотропных и анизотропных сферических оболочек в условиях ползучести. Проведено сопоставление теоретических и экспериментальных дан-лых. [c.4]

Тонкостенные оболочки несущих отсеков, не имеющих термоизоляции, в полете нагреваются быстрее подкрепляющих элементов. Чем выше температурные градиенты, тем значительнее температурные напряжения. При определенных условиях они могут вызвать разрут шение или потерю устойчивости обшивки, полок шпангоутов хили стрингеров. [c.346]

В данной главе кратко излагаются вопросы подобия и моделирования применителгзно к исследованиям распределения температур при интенсивном аэродинамическом нагреве конструкций. Рассматриваются критерии термомеханического подобия в задачах теплопрочности. Обсуждаются условия моделирования термической потери устойчивости тонкостенных систем. [c.202]

В монографии [65 ] приводятся данные экспериментального исследования термоустойчивости цилиндрических оболочек при неравномерном нагреве в окружном направлении. Изменение температурного поля представлено на рис. 9.5. Там же схематически изображен характер местной потери устойчивости обечайки в зоне ежимающих температурных напряжений. [c.215]

Для получения устойчивого комплекса свойств (табл. 16.5) ленты АМС отжигают ниже с наложением магнитного поля и без него. Отжиг без наложения магнитного поля при нагреве выше в с регулируемым охлаждением устраняет последствия структурной релаксации уменьшается Яс, повышается устраняется магнитоупругая анизотропия несмотря на увеличение А , так как снимаются остаточные напряжения. Отжиг в продольном магнитном поле создает продольную ориентацию доменов ВтIBs > 0,9), значительно возрастает уменьшаются потери при повышенных частотах. Отжиг в поперечном магнитном поле обеспечивает поперечную ориентацию доменов (Яг/Bs < ОД) и снижает потери при повышенных частотах полученная ориентация доменов обеспечивает линейное увеличение при возрастании напряженности поля от О до 1 Ts.AfM. [c.541]

При производстве. прямошовных тонкостенных труб процесс формовки может нарушаться из-за потери устойчивости кромок вследствие гофрообразования. Одним из путей повышения устойчивости кромок в процессе нагрева и формирования сварного соединения является получение прямошовных труб из двух лент, располагаемых перед началом деформации одна над другой на расстоянии, равном 2/3 высоты готового профиля. В формовочных клетях каждая из лент формуется по криволинейной траектории и превращается в полуцилиндр. Схождение свариваемых кромок осуществляется под углом 8—15 . При небольших расстояниях между последней формовочной клетью и шовообжимным узлом обеспечивается натяжение и стабильное положение кромок в процессе нагрева и осадки. [c.163]

Американская компания Боинг применяет технологию простой отбортовки труб для изготовления деталей с отводами для самолетов и ракет [61]. Для отбортовки эллиптического отверстия применяется сферический пуансон. Пуансон размещается в оправке, которая вводится в полость трубы перед отбортовкой (рис. 11). Наружный диаметр оправки равен внутреннему диаметру бесшовной трубной заготовки. Наличие оправки позволяет избежать потерь устойчивости стенки и ее коробления при отбортовке. Отбортовка производится без нагрева заготовки. Заготовки изготовлены из нержавеющей стали типа 321 (18% Сг 107о Ni 2% Мп 17о Si), а также алюминиевых сплавов 5032—0 (2,5% Mg 0,25% Сг) и 6061-0 (1% Mg 0,6% Si), причем высота отводов на заготовках из [c.39]

Химическая устойчивость определялась по потере веса при кипячении в 20,4-процентном растворе соляной кислоты при температуре 110° С в течение 2 ч как для зерна эмали (в %), так и для эмалевого покрытия (в мг/см ) плавкость эмалей — на приборе конструкции Новочеркасского политехнического института. Термическая устойчивость эмалевого покрытия определялась температурой, при нагреве до которой в эмалевом слое после резкого охлаждения появляются несходящиеся трещины. [c.373]

Сведения о термической устойчивости уранатов щелочных металлов при нагреве их на воздухе ограничиваются двумя работами В. И. Спицына и др. [40, 41]. Исследование проводилось на моно- и полиуранатах, синтезированных нагреванием смесей трехокиси урана с карбонатами соответствующих металлов. Образцы уранатов, прокаленные до постоянного веса при 600° С, затем нагревались в трубчатой печи в токе воздуха при Г=700—1100° С с интервалом в 100° и выдержкой 6 ч при каждой температуре. Фиксировалась убыль веса и изменение цвета образцов. Авторы недостаточно строго дифференцировали наблюдаемые при высокотемпературном нагреве явления, обусловленные реакцией диспро-порционирования (с одновременным преимущественным испарением одного из компонентов или без него) и реакцией диссоциации с потерей кислорода, хотя такое дифференцирование очень важно, так как свойства уранатов с точки зрения устойчивости к испарению и диссоциации варьируют весьма широко. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...