Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Теплообмен в слое

На основании имеющихся данных по теплообмену в слое колец впредь до получения более полных данных рекомендуется использовать ориентировочные значения коэффициента теплообмена, приведенные в табл. 8-1. В таблице приведены значения объемного и поверхностного коэффициента теплообмена, определенные для фактической поверхности контакта между газами и водой, т. е. для поверхности, равной ф5 (s — поверхность насадки в единице объема, ф — коэффициент смачиваемости, характеризующий долю смоченной поверхности колец).  [c.163]


Первые два члена в ней совместно учитывают влияние конвекции частиц и газа, третий член учитывает лучистый теплообмен в слое частиц мельче 2-3 мм. Все теплофизические параметры газа выбираются при средней температуре = 0,5 (1 . + t ). Коэффициенты излучения материала частиц слоя и поверхности стенки датчика е . , выбирают при температурах соответственно слоя и поверхности.  [c.112]

Теплообмен в слое протекает очень интенсивно и правильная организация его при обработке материала с запрессованным топливом обеспечивает быстроту и равномерность обработки при невысоких удельных расходах топлива.  [c.79]

Функция е представляет собой нормальную составляющую тензора излучения. Г. Л. Поляк и В. Н. Адрианов [193] использовали ее для анализа лучистого теплообмена в сером слое при отсутствии в нем тепловыделения. Разработанный ими метод дал очень точные результаты по лучистому теплообмену в слое, практически совпадающие с кривой 1 на рис. 165., , .  [c.324]

Теплопередача при пленочном кипении осуществляется путем теплопроводности, конвекции и излучения через пленку пара. Кроме того, количество пузырьков, поднимающихся вверх, значительно меньше, чем при пузырьковом кипении. Следовательно, теплообмен в слое жидкости при пленочном кипении хуже.  [c.12]

На теплообмен в слое влияют теплоотдача от газов к кускам топлива и тепловое сопротивление кусков, учитываемые величиной коэффициента теплоотдачи, отнесенного к единице объема слоя.  [c.106]

ГИДРОДИНАМИКА И ТЕПЛООБМЕН В ПСЕВДООЖИЖЕННОМ СЛОЕ ПОД ДАВЛЕНИЕМ  [c.1]

Колонну загружают сферическим катализатором со средним размером зерен 1,5 мм. Высокая плотность газа при 30 МПа и наличие теплообменных поверхностей в реакционном объеме позволяют вести процесс при числах псевдоожижения 1,5 и ниже, не нарушая однородной структуры псевдоожиженных слоев. Процесс протекает вблизи оптимальных температур, достигаемых зп счет ступенчатости и ввода противоточных теплообменников в слои катализатора.  [c.13]

Достоинство псевдоожиженных систем — высокая интенсивность теплообмена между слоем и омываемыми им поверхностями. Особенно большие значения коэффициентов теплообмена даже при осуществлении процесса псевдоожижения в обычных условиях достигаются в слоях мелкодисперсных частиц. Многочисленные экспериментальные исследования подробно изложены в ряде монографий [12, 18, 20, 49, 50]. При этом механизм переноса тепла, в котором, безусловно, главная роль принадлежит теплопроводности системы, сложен и много- образен. Поэтому теории, объясняющей влияние всех факторов на теплообмен, до сих пор не существует. Однако отдельные аналитические модели не только качественно правильно отражают особенности внешнего теплообмена в псевдоожиженном слое, но и при определенных условиях позволяют делать удовлетворительные количественные оценки.  [c.57]


По представлениям 3. Ф. Чуханова Л. 316, 317], основанным на анализе процессов в слое с точки зрения внешней задачи, влияние соседних частиц и их точек соприкосновения проявляется в ранней турбулизации газовой фазы. По-видимому, эта турбулизация охватывает часть свободно омываемой поверхности твердых частиц, но не затрагивает газовую прослойку, непосредственно примыкающую к местам контакта и образующую застойную зону. По данным [Л. 7] коэффициент массо-передачи в широком диапазоне чисел Рейнольдса очень неравномерен по поверхности шариков продуваемого неподвижного слоя. Он резко уменьшается в точках контакта частиц н увеличивается в свободно обдуваемых местах. Аналогичный результат был получен Дентоном [Л. 351] при Re = 5 000 ч-50 ООО. В движущемся слое при прочих равных условиях можно ожидать уменьшения застойных зон на поверхности частиц. Исходя из предположения, что теплообмен в слое является типично внешней задачей, 3. Ф. Чуханов [Л. 316] на основе гидродинамической теории теплообмена показал, что для турбулентного режима  [c.318]

Аэров М. Э., Нар и некий Д. А., Шейнин Б, И., Теплообмен в слое шаров при больших числах Рейнольдса, Материалы VI межвузовской конференции по вопросам испарения, горения и газовой динамики дисперсных систем, ОГУ, Одесса, 1968.  [c.399]

Так почему же в области, классифицируемой как кипящие слои крупных частиц, с ростом диаметра увеличиваются и максимальные коэффициенты теплообмена Все дело в газоконвективном теплообмене. В слоях мелких частиц скорости фильтрации газа слишком малы, чтобы конвективная составляющая теплообмена могла себя проявить . Но с увеличением диаметра зерен она возрастает. Несмотря на низкий кондуктивный теплообмен, в кипящем слое крупных частиц рост конвективной составляющей компенсирует этот недостаток.  [c.146]

Далее следует сказать, что под величинои X в уравнении (1-16) понимается некоторая эквивалентная теплопроводность смеси пара и газа с учетом влияния диффузионных процессов на полный теплообмен в слое насыщенного газа.  [c.30]

Проведенные опыты не опровергают мнения Н. Н. Егорова [45] и многих других исследователей, в том числе и автора [46] что после достижения полной смачиваемости насадки влияние и соответственно критерия Re для воды на теплообмен в слое насадки становится незначительным. Полученные результаты скорее свидетельствуют о том, что даже при плотности орошения порядка 30— ю 40 м="/(м ч) еще не достигается (вопреки излагавшимся ранее мнениям [31, 47]) полное смачивание насадки водой, что полностью соответствует данным И. А. Гильденблата,  [c.57]

ДЛЯ воды на теплообмен в слое насадки становится незначительным. Полученные результаты скорее свидетельствуют о том, что даже при Hw = 30-h40 м / м Ч) еще не достигается (вопреки мнениям [65, 68]) полное смачивание насадки водой, что полностью соответствует исследованиям И. А. Гильденблата,  [c.63]

Во время теплотехнических испытаний некоторых промышленных контактных экономайзеров попутно изучались теплообмен и аэродинамическое сопротивление в слое насадки. Определенный интерес представляют полученные при испытании экономайзеров на Московском заводе электровакуумных приборов и Тншино-Сокольнической красильно-отделочной фабрики (г. Москва) данные о теплообмене в слое насадки из керамиче-  [c.86]

Теплообмен в слое полидисперсных частиц определяется прежде всего равномерностью их распределения по вцсоте. Для примера на рис. 3.18 представлена зависимость для бинарного слоя, состоящего из смеси частиц корунда размером 0,57 мм (их содержание указано на рисунке) и 0,14 мм.  [c.120]

В силу такого положения вещей с теоретическим анализом для решения задач нагрева материала в слое приходится обращаться к эксперименту. Теплообмен в слое происходит во многих технических процессах и поэтому, естественно, подвергался экспериментальным исследованиям. Основные исследования принадлежат Фурнасу [171], Саундерсу и Форду [172], И. М. Федо-  [c.299]

Несмотря на довольно значительное количество экспериментальных работ, посвященных теплообмену в слое, вопрос этот продолжает оставаться недостаточно изученным. Это особенно относится к тем случаям, когда материал находится в движении, температура слоя высока, греющая среда нелучепрозрачна, что сказывается на величине лучистой составляющей коэффициента теплоотдачи.  [c.304]

На рис. 176 зависимость (218) изображена графически. Если учитывать изменение температуры по высоте слоя, то приходится учитывать изменение объема газов, их плотности и вязкости, поэтому для конкретного случая, когда t Ф onst, должна быть найдена зависимость h = / (Я), после чего для получения конечных формул для р и А/7 может быть проведено интегрирование уравнения (216). Нахождение указанной зависимости для крайне затруднительно, так как при этом необходимо учитывать теплообмен в слое.  [c.323]


Перейдем к качественному анализу опытных данных. Может быть, наиболее поразительным обстоятельством нри рассмотрении опытных данных по межфазо-вому теплообмену в слоях являются низкие экспериментальные значения коэффициентов теплообмена частиц а, полученные различными исследователями. Так, например, авторы [Л. 340] для частиц песка диаметром 0,21 мм в широком диапазоне скоростей фильтрации в псевдоожиженном слое получили значения а, не превышавшие 2,44 вт1 м - град), тогда как при этих же скоростях газа значения а стенки составляли от 77 до 198 вт1 (м град) (по данным других исследователей они могли быть еще выше). Если учесть, что теплообмен частицы, находящейся в слое, в принципе можно рассматривать, как теплообмен того же слоя со стенкой миниатюрного нагревателя или холодильника, то, на-52  [c.52]

На теплообмен в слое смолы оказывает влияние прежде всего гранулометрический состав смолы. Некоторые смолы (аниониты) склонны к самовозгоранию. В случае образования в слое застойной зоны ( воздушного мешка ) и интенсивного газовыделения возникает давление в несколько десятков и даже сотен атмосфер, что в конечном итоге вызывает механическое разрушение колонок. В одной из лабораторий США изготовлена установка для сорбционного извлечения изотопов, оснащенная термосигнальным приспособлением, обеспечивающим при повышении температуры слоя смолы до некоторой критической величины автоматический промыв смолы холодной водой и гидротранспортирование ее из корпуса колонки.  [c.297]

Величинй Oq/p и Op/q представляют собой поглощательные способности внутреннего шара и шарового кольца относительно падающего нй них излучения объемов. Величины н ар/ представляют собой йх поглощательные способности относительно изотропного черного (или серого) излучения поверхностей. Если подсчитать и сравнить между/собой величины а /р и а,, а также величины Up/q и Op/k, то при сефой среде окажется [86], что последние поглощательные способности (flq и apik) в большинстве случаев больше, чем первые (а /р и йй/ ). Однако максимальная разница нё превышает 6,4%. Сравнение этих величин для объемов, заполненных углекислым газом или водяным паром, показывает, что поглощательные способности излучения объемов flqjp и Up/q) ВО МНОГО раз превосходят поглощательные способности относительно излучения черных поверхностей а, и ар/ ). Причины этих явлений те же, что и для аналогичных соотношений при лучистом теплообмене в слоях.  [c.196]

Подробное описание работ, посвященных теплообмену псевдоожиженного слоя крупных частиц с поверхностью, проведено потому, что в слоях (крупных частиц) под давлением основная рЪль принадлежит конвективному переносу тепла, и именно доминирующим вкладом конвективной составляющей в общий коэффициент теплообмена в первую очередь объясняются высокие значения а, превосходящие (даже) при определенных условиях максимально достижимые величины при псевдоожижении мелких частиц. Боттерилл [69] показал путем сопоставления увеличения максимальных коэффициентов теплообмена с ростом давления, по данным [83], и конвективной составляющей, рассчитанной, согласно [75], при соответствующих условиях (табл. 3.1), что влияние давления на теплообмен между слоем и поверхностью не сводится лишь к росту конвективной составляющей, а имеется дополнительный фактор, подтверждающий мнение авторов [84, 85] об улучшении качества псевдоожижения, структуры слоя [27], упаковки частиц и более свободного их движения у поверхности теплообмена [69].  [c.65]

Одной из первых в этой области является работа [86,], где теплообмен псевдоожиженного слоя с поверхностью изучался при давлениях в аппаратах до 2,3 МПа. Псевдоожижение осуществлялось в цилиндрической колонне с внутренним диаметром 53 мм и высотой 1 м. Калориметром служил змеевиковый холодильник, выполненный из медной трубки наружным диаметром 6 мм и внутренним 4 мм. Высота холодильника 80 мм, диаметр витка 30 мм. В качестве твердой фазы применялись цинк-хромовый катализатор синтеза метанола, ванадиевый катализатор БАВ и песок использовались фракции средним диаметром 0,38, 0,75 и 1,5 мм. Высота неподвижного слоя составляла 120 мм. Ожижающий газ имел следующий состав 80% Hj, I0%N2, 7% СО, 2% СН4 и 1% СО2. Во время опытов температура псевдоожиженного слоя составляла в среднем 150 °С.  [c.66]

Боттерилл и Десаи [83], с одной стороны, изучали влияние давления на теплообмен псевдоожиженного слоя с поверхностью, а с другой — использовали его как фактор, изменяющий вязкость газа с целью выявления ее роли в механизме теплопереноса. Было найдено, что данные ряды экспериментов в атмосферах гелия, неона, воздуха и углекислого газа могут быть представлены в виде зависимости величины, обратной максимальному коэффициенту теплообмена, 1/ 1пах от комплекса (l/fe)X X (ц/р)[87]. Однако двукратного увеличения максимального коэффициента теплообмена, ожидаемого, в соответствии с приведенным соотношением, при изменении давления от атмосферного до 0,8 МПа в опытах [83] с плотным движущимся слоем не произошло При увеличении рабочего давления до 1 МПа во всех исследованных системах газ — твердые частицы коэффициенты возросли всего на 15%. Это позволило сделать вывод о том, что кинематическая вязкость не является главным фактором, который определяет интенсивность переноса тепла, и оказанное ею коррелирующее воздействие было случайно. В опытах с псевдоожиженным слоем наблюдалось существенное влияние изменения давления в аппарате на величину коэффициентов теплообмена с поверхностью при использовании в качестве сжижаемого материала крупных частиц узкого фракционного состава. Например, для псевдоожиженного воздухом слоя медной  [c.69]


Смотреть страницы где упоминается термин Теплообмен в слое : [c.319]    [c.414]    [c.478]    [c.329]    [c.53]    [c.263]    [c.263]    [c.50]    [c.121]    [c.59]    [c.64]    [c.72]    [c.83]    [c.110]    [c.203]    [c.414]    [c.414]    [c.428]    [c.104]    [c.345]    [c.109]    [c.203]    [c.110]    [c.2]   
Смотреть главы в:

Печи и сушилки силикатной промышленности Издание 3  -> Теплообмен в слое



ПОИСК



Алексин (Москва). Моделирование влияния параметров турбулентности набегающего потока на теплообмен нестационарного пограничного слоя

Влияние вдува на теплообмен в турбулентном пограничном слое

Влияние давления на теплообмен псевдоожиженного слоя с пучками труб

Влияние термической диффузии на теплообмен в турбулентном пограничном слое

Внешний теплообмен в плотном (фильтрующем) слое насадки

Все отдал — богаче стал, или Высокоинтенсивный теплообмен — замечательное свойство кипящего слоя

Г л а в а д е с я т а я. Теплообмен поверхностей с омывающим их псевдоожиженным слоем

Гидравлика и теплообмен дисперсных потоков при повышенной концентрации частиц (флюидный поток, падающий непродуваемый слой)

Гидродинамика, теплообмен н горение в кипящем слое

Глава двенадцатая. Приближенные методы расчета трения и теплообмена в турбулентном пограничном слое несжимаемой жидкости

Глава одиннадцатая. Основы полуэмпирических методов расчета трения и теплообмена в турбулентном пограничном слое

Глава одиннадцатая. Теплообмен при турбулентном пограничном слое в условиях внешней задачи

Глава тринадцатая. Лучистый теплообмен между твердыми телами в установках с плотным, псевдоожиженным и взвешенным слоем материала

Глава тринадцатая. Трение и теплообмен при турбулентном пограничном слое в сжимаемой жидкости

Глава четырнадцатая. Трение и теплообмен в турбулентном пограничном слое на проницаемой поверхности

Два представления о механизме теплообмена с непродуваемым движущимся плотным слоем

Движущийся плотный слой теплообмен с поверхностям

Жидкости Теплообмен в турбулентном пограничном слое

Закон теплообмена в градиентной области квазиизотермического турбулентного пограничного слоя на непроницаемой стенке

Закон теплообмена в диффузорной области квазиизотермического турбулентного пограничного слоя на непроницаемой стенке

Закон трения и теплообмена для бинарного пограничного слоя газа на пластине

Законы трения и теплообмена в турбулентном пограничном слое газа при конечных числах Рейнольдса

Изучение теплообмена и аэродинамического сопротивления насадочного слоя в промышленных экономайзерах

Интенсификация теплообмена в пучках, расположенных в кипящем слое

Исследование теплообмена излучением в плоскопараллельном слое поглощающей среды дифференциальным методом

Истечение газовой струи в большой объем жидко4- 11. Теплообмен в пристенном слое жидкости, барботируемой газом

КОНДУКТИВНО-КОНВЕКТИВНЫИ ТЕПЛООБМЕН ПСЕВДООЖИЖЕННОГО СЛОЯ КРУПНЫХ ЧАСТИЦ С ПОВЕРХНОСТЬЮ ПОД ДАВЛЕНИЕМ Физические представления о механизме теплообмена псевдоожиженного слоя с поверхностью

Краткие сведения о теплообмене стенки с плотным взвешенным и фонтанирующим слоями

Краткие сведения о теплообмене частиц во взвешенном и плотном слоях

Крокко и С. Б. Кохен — Ламинарный пограничный слой в сжимаемом градиентном течении при наличии теплообмена

Лучистый теплообмен в плоско-параллельном слое поглощающей среды

Лучистый теплообмен двух плоскопараллельных стенок при наличии между ними слоя поглощающей среды

Лучистый теплообмен между твердыми телами в установках с плотным слоем материала

Лучистый теплообмен между твердыми телами в установках с псевдоожиженным слоем материала

Лучистый теплообмен между твердыми телами в установках со взвешенным слоем материала

М Боришанский, Е. Д. Федорович, Расчет теплообмена в турбулентном пограничном слое несжимаемой жидкости в широком диапазоне чисел Прандтля

Межкомпонентный теплообмен и теплообмен с движущимся плотным слоем

Межфазовый теплообмен в падающем слое

Межфазовый теплообмен плотном слое

Межфазовый теплообмен псевдоожиженном слое

Межфазовый теплообмен фонтанирующем слое

Межфазовый теплообмен, теплоотдача слоя и эффективная диффузия тепла в псевдоожиженных системах

Механизм теплообмена между кипящим слоем и погруженной поверхностью

Модель теплообмена псевдоожиженного слоя крупных частиц с поверхностью, основанная на предположении о газовом турбулентном пограничном слое

О межкомпонентном теплообмене в неподвижном продуваемом слое

О теплообмене с гравитационным слоем, поперечно обтекающим поверхность нагрева

Обзор исследований теплообмена частиц в псевдоожиженном слое

Обзор работ по теплообмену между поверхностью и псевдоожиженным слоем под давлением

Обобщение метода 3. ТруккснброДта на сжимаемый турбулентный пограничный слой с теплообменом

Обобщение метода Б. Твейтса на сжимаемый ламинарный пограничный слой с теплообменом

Основные модели теплообмена псевдоожиженного слоя крупных частиц с поверхностью

Основные факторы, определяющие теплообмен в шариковом слое

Пограничный слой с градиентом давления и теплообменом

Предварительные опыты по теплообмену со слоем при повышенной скорости и стесненности его движения

Предельные законы теплообмена для неизотермического пограничного слоя на плоской пластине

Предельные законы теплообмена и массообмена для турбулентного пограничного слоя на проницаемой пластине

Предельные законы трения и теплообмена в нестационарном пограничном слое

Предельные законы трения и теплообмена для бинарного пограничного слоя газа на пластине

Приближенные методы расчета трения и теплообмена в ламинарном пограничном слое сжимаемой жидкости

Приближенные методы расчета трения и теплообмена при ламинарном пограничном слое в сжимаемом газе

Приближенный расчет несжимаемого ламинарного пограничного слоя без теплообмена

Процесс теплообмена и основные параметры шахтных пеПроцессы теплообмена и основные параметры аппаратов с фильтрацией газов (воздуха) через сыпучие слои

Процессы теплообмена и основные параметры некоторых аппаратов с кипящим слоем

Радиационно-кондуктивный теплообмен в плоском слое селективной и анизотропно рассеивающей среды с источниками тепла

Радиационно-кондуктивный теплообмен в плоском слое серой поглощающей среды без источников тепла

Радиационный теплообмен в плоском слое движущейся среды (в набегающем потоке)

Радиационный теплообмен в плоском слое селективной и анизотропно рассеивающей среды с заданным полем тепловыделении

Распределение температуры в пограничном слое сжимаемого газа на пластине при теплообмене

Распределение теплового потока по поверхности тела. Теплообмен на плоской пластине в турбулентном пограничном слое. Влияние шероховатости на теплообмен и трение

Расчет теплообмена в пограничном слое на пластине

Расчет теплообмена при переменном давлении вне пограничного слоя

Расчет теплообмена при трехмерном обтекании тел и турбулентном течении в пограничном слое

Расчет трения и теплообмена на криволинейной проницаемой стенке при малых разностях температур и однородном пограничном слое

Расчет трения и теплообмена на основе автомодельных решений уравнений ламинарного пограничного слоя при РгМ

Сложный теплообмен псевдоожиженного слоя

Сложный теплообмен псевдоожиженного слоя Сменно-циклическое» псевдоожижение

Сложный теплообмен псевдоожиженного слоя Сопловая решетка» Дементьева

Сложный теплообмен псевдоожиженного слоя компонентов коэффициента теплообмена

Сложный теплообмен псевдоожиженного слоя несовпадение максимумов

Сыромятников, Л. К- Васанова, Ю. Н. Шиманский, Исследование теплообмена в кипящем слое при наличии внутренних источников тепла

Теплообмен 182 — Форма оптимальная — Выбор в турбулентном пограничном слое

Теплообмен в кипящем (псевдоожиженном) слое

Теплообмен в ламинарном пограничном слое при натекании на клин неограниченного потока газа

Теплообмен в ламинарном пограничном слое при натекании на пластину неограниченного осесимметричного потока газа

Теплообмен в ламинарном пограничном слое при натекании на пластину неограниченного плоского потока газа

Теплообмен в поперечно продуваемом слое

Теплообмен в потоке газовзвеси (в падающем слое)

Теплообмен в противоточно движущемся плотном слое

Теплообмен в псевдоожиженных и движущихся слоях

Теплообмен в турбулентном пограничном слое на проницаемой поверхности

Теплообмен в турбулентном пограничном слое несжимаемой жидкости

Теплообмен в турбулентном пограничном слое при натеканиии на пластину неограниченных плоского и осесимметричного потоков газа

Теплообмен в циркуляционном слое

Теплообмен и гидравлическое сопротивление воздухоподогревателя с шариковой насадкой Краткий обзор работ по теплообмену в шариковом слое

Теплообмен и трение при вдуве в ламинарный пограничный слой охладителей

Теплообмен излучением между псевдоожиженным слоем и поверхностью

Теплообмен непродуваемого слоя, движущегося в каналах круглого сечения. Влияние повышенных температур

Теплообмен плотного движущегося слоя с поперечно омываемой поверхностью в условиях вибрации

Теплообмен плотного слоя с поперечно омываемой оребренной поверхностью

Теплообмен при ламинарном пограничном слое в несжимаемой жидкости

Теплообмен при ламинарном пограничном слое в условиях внешней задачи

Теплообмен при малых скоростях в пограничном слое несжимаемой жидкости

Теплообмен с непродуваемым слоем, движущимся в неоребренных и оребренных каналах кольцевого сечения

Теплообмен с падающим непродуваемый слоем

Теплообмен струи с псевдоожиженным слое

Теплообмен трубных пучков в кипящем слое

Теплоотдача к псевдоожиженному слою (внешний теплообмен слоя)

Точные методы расчета лучистого теплообмена в слое

Точные решения уравнений ламинарного пограничного слоя несжимаемой жидкости без теплообмена

Трение и теплообмен в ламинарном пограничном слое сжимаемой жидкости на непроницаемой поверхности

Трение и теплообмен в турбулентном пограничном слое диссоциированного газа

Универсальный закон пристеночного течения в пограничном слое с теплообменом

Фонтанирующий слой, гидродинамик теплообмен и Теплоотдача

Фонтанирующий слой, гидродинамик теплообмен —

Экспериментальное исследование теплообмена между погруженной поверхностью и псевдоожиженным слоем под давлением

Эффективность газовой завесы и теплообмен на химически реагирующей поверхности при тангенциальном вдуве в пограничный слой инертного газа



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте