Сопротивление давления н сопротивление трения

Определить потерю напора в трубопроводе и давление нагнетания р насоса, учитывая только сопротивление трения по длине, если шероховатость стенок трубопровода Д == 0,2 мм н кинематическая вязкость воды V = 1,3- 10 Ст. [c.247]

Задача X—17. Определить высоту Н уровня воды в резервуаре, при которой в случае отбора из узловой точки А расхода = 35 л/с в концевом сечении трубопровода (где давление равно атмосферному) расход будет Qa = 50 л/с. Приведенные длины, диаметры и коэффициенты сопротивления трения для ветвей трубопровода следующие [c.290]

Создаваемое вентилятором (или дымососом) давление (или разрежение) определяет н а п о р вентилятора. Этот напор затрачивается на преодоление сопротивления трения при движении в котле газов или воздуха. [c.212]

Турбулентный режим течения осуществляется не только за счёт больших перепадов давлений, но и за счёт больших размеров поперечных сечений труб или каналов. Закономерность для силы внутреннего трения при турбулентном режиме резко отличается от соответственной закономерности при ламинарном режиме. По вопросу о сопротивлении трения в работе Н. П. Петрова сказано Сен-Венан и Дарси заметили даже, что сопротивление трения (происходящего от увеличения путей, проходимых точками приложения [c.433]

О. Рейнольдс много сделал и для развития важной технической проблемы создания подшипников с малым трением. Его имя носит опубликованное в 1886 г. основное,в гидродинамической теории смазки подшипников дифференциальное уравнение распределения давления в вязкой жидкости, заполняющей зазор между поверхностями вращающегося вала и неподвижной подушки подшипника при обильной его смазке. Строгое решение той же задачи было впоследствии, в 1904 г., дано Н. Е. Жуковским и С. А. Чаплыгиным. Развитию практических применений гидродинамической теории смазки подшипников много способствовали исследования Н. П. Петрова, А. Зоммерфельда и А, Митчелла, Крупным техническим открытием, обеспечивающим широкое применение смазки подшипников, в первую очередь в железнодорожном деле, явилось предложение Н. П. Петрова, относящееся к началу восьмидесятых годов предыдущего столетия, об использовании для этой цели нефтяных масел, вязкие свойства которых в зависимости от условий эксплуатации, в частности от температуры, были детально исследованы Н. П. Петровым, давшим в 1883 г., по-видимому, первую формулу момента сопротивления вращения цилиндрического вала в коаксиальной с ним неподвижной цилиндрической обойме и использовавшим ее в своих опытах. [c.28]

Иногда определяют наибольший допускаемый угол давления только на основании силового расчета механизма в его определенном мгновенном положении и учитывают силы инерции совместно с силами полезного сопротивления и трения, т. е. решают динамическую задачу вне связи с кинематической. Силы инерции ведомого звена кулачкового механизма в любом мгновенном положении его зависят от профиля кулачка (угла давления н радиуса кривизны центрового профиля, т. е. кривой, описываемой центром ролика при своем движении относительно кулачка). Так как силы инерции при этом сами являются функцией угла давления, то такой метод расчета не позволяет полностью раскрыть зависимости угла давления от различных факторов, а значит выбрать его наивыгоднейшим, исходя из реальных условий работы механизма. [c.94]

Исследование всех видов взаимодействия между газовой средой и летательным аппаратом позволяет осуществить аэродинамические расчеты, связанные с вычислением количественных критериев указанного взаимодействия, а именно с определением аэродинамических сил и моментов, теплопередачи и уноса массы (абляции), При этом в современной постановке указанная задача сводится не только к определению суммарных аэродинамических величин (суммарной подъемной силы или лобового сопротивления, суммарного теплового потока от разогретого газа к поверхности и др,), но н к вычислению распределения аэродинамических параметров — силовых и тепловых —по поверхности обтекаемого летательного аппарата (давление и напряжение трения, местные тепловые потоки, локальный унос массы). [c.7]

Задача 4.24. Вода перетекает из бака А в резервуар Б по трубе диаметром d = 25 мм, длиной /=10 м. Определить расход воды Q, если избыточное давление в баке pi = = 200 кПа высоты уровней Н = м Яг = 5 м. Режим течения считать турбулентным. Коэффициенты сопротивления принять на входе в трубу =0,5 в вентиле 2 = 4 в коленах 3 = 0,2 на трение Хт = 0,025. [c.79]

При движении жидкости по трубопроводу возникает трение как при соприкосновении ее со стеакой, так и внутри самой жидкости вследствие разной скорости различных ее слоев. Часть энергии потока затрачивается на преодоление трения, вследствие чего возникает теплота, которая поглощается самой жидкостью. Наличие трения вызывает потерю энергии и падение давления по длине трубопровода, которое принято измерять в долях кинетической энергии движущейся жидкости. Обычно в расчетах сопротивлений кинетическую энергию относят к 1 м жидкости. Так как единица измерения энергии 1 м (Дж/м ) та же, что и единица измерения давления (Н/м ), потеря кинетической энергии от трения на 1 м численно равна падению давления жидкости. Долю потери кинетической энергии или, что то же, долю падения давления обозначают греческой буквой и называют коэффициентом гидравлического сопротивления таким образом, падение давления Ар составит [c.64]

Вычислить число Эйлера н коэффнцнент сопротивления трения для условий задачи 3-5, если перепад давления по длине трубы Др = 5,88 Па. [c.56]

Дисперсно-кольцевой режим течения. Эта область занимает наибольшую длину парогенерирующего канала от до а кр- В результате исследований М. М. Пржиял-ковского и И. Н. Петровой [2.123], 3. Л. Миропольского и др. [2.113], а также Н. В. Тарасовой [2.1141 с пароводяной смесью было установлено, что в этой зоне до начала высыхания пленки, т. е. кризиса второго ряда, наблюдается аномальное поведение гидравлического сопротивления, а именнО гидравлическое сопротивление с ростом паросодержания довольно резко падает, проходит через минимум, а затем продолжает расти. Этот факт иллюстрируется опытными данными Н. В. Тарасовой на рис. 2.20, где представлены кривые зависимости (Артр/Аро) от средней величины паросодержания S. Видно, что обогрев оказывает существенное влияние на гидравлическое сопротивление пароводяной смеси. В области до аномального изменения Артр/АРо обогрев увеличивает относительную потерю давления. Это объясняется, по-видимому, тем, что в этой области пароводяная смесь течет в виде эмульсионного потока или дисперсно-кольцевого с толстой пленкой, обогреваемая стенка заполнена пузырями, которые увеличивают сопротивление трения в пристеночной области. Аномальное изменение при обогреве выражено более резко, сопротивление трения уменьшается существенным образом, однако при росте % влияние теплового потока становится менее заметным и при г 1 Артр/A/jg практически совпадает для обогреваемой и необогреваемой стенок. [c.68]

Приближенное решение для адиабатического течения с трением может быть получено, если принять, что связь давления с плотностью является той же. самой, как н для иззнтролического (без трения) адиабатического течения, и что коэффициент сопротивления трения постоянен по всей длине трубы. Тогда, используя (13-41) и равенство /j/p = onst, имеем [c.314]

Широко известна роль Д. И. Менделеева в развитии учения о газах при больших и малых давлениях, его теоретические и экспериментальные заслуги в области метеорологии высоких слоев атмосферы. Д. И. Менделееву принадлежит опз бликованная в 1880 г. фундаментальная монография О сопротивлении жидкостей и воздухоплавании , в которой не только дается систематическое и критическое изложение существовавших к тому времени работ по теории сопротивления, но и приводятся оригинальные идеи Менделеева в этом направлении, в частности, указывается на важное значение вязкости жидкости при определении сопротивления трения хорошо обтекаемого тела. Н. Е. Жуковский высоко ценил эту книгу. [c.29]

Температура цилиндра в различных его зонах неодинакова. Загрузочная зона обычно охлаждается, чтобы материал не размягчался и лучше захватывался первыми витками шнека. Далее температура постепенно повышается, достигая максимального значения н головке экструдера, при этом сопротивление трению материала о стенки цилиндра постепенно уменьшается, что предупреждает иозвратное движение материала. Давление на материал в цилиндре, [c.113]

Большое практическое значение имеет решение задачи о расчете стоек обсыпных или ограждающих сооружений на действие динамической нагрузки на поверхности грунта [42]. При решении этой задачи необходимо найти динамическое активное боковое давление грунта от односторонней засыпки, на поверхности которой действует как распределенная вертикальная нагрузка p(t), так и мгновенный распределенный импульс So (рис. 103). Кроме реактивного давления грунта по передней грани стенки Е , которое будем определять, пользуясь винклеровой моделью, вводим силу сопротивления Dj, зависящую от трения и скорости поворота стенки. Для упрощения в кинематике явления полагаем стойку высотой Н шарнирно опертой нижним концом в точке О. Перемещение жесткой стенки определяем углом поворота ее оси. Глубина заложения стойки в грунт h, а коэффициент постели грунта у низа стенки к=Сф, где Ь — перпендикулярный размер ограждения. С — коэффициент бокового упругого сжатия грунта на глубине к. [c.197]

Потери давления Н в возду.човодах складываются из потерь на тренне и потерь в местных сопротивлениях [c.374]

Из анализа выражений для аэродинамических сил (1.3.2)-i-(1.3.4) следует вывод, что каждую из этих сил можно разделить а составляющую, обусловленную давлением, и составляющую, связанную с касательными напряжениями, возникающими при движении вязкой жидкости. Напрнм , лобовое сопротивление Х== =Xj,+Xf. первая составляющая (Лр) называется сопротивле-шнем давления, вторая (X/) — соп рот и в л е н и е м трения. Согласно этому полный коэффициент сопротивления равен еуиме коэффициентов сопротивлений давления и трения с,= с р+ + xf- [c.34]

В лерэол случае местная скорость потока на поверхности нигде не превышает скорости звука. Это случай чисто дозвукового обтекания. Известно. что при такой скорости ни в одной точки профи. я не могут возникнуть скачки уплотнения, а подъемная сила н сопротивление будут определяться с У1еюм сжимаемости и в общем случае зависят от снл нормального давления и трения. Такое сопротивление, включающее в себя сопротивление от нормального напряжения (давлеиин) и сопротивление трения, называется профильным. [c.261]

При своем движении части двигателя преодолевают сопротивление трения, что влечег за собой износ частей и потерю мощности двигателя. Система смазки двигателя обеспечивает постоянную подачу масла ко всем трущимся деталям для уменьшения трения н износа материала. Для обеспечения достаточной и бесперебойной смазки масло подается под давлением, создаваемым масляной помпой. У современных авиа-ционны х двигателей это давление поддерживается постоянным в пределах 5—8 ат при помощи редукционного клапана. Давление в системе смазки показывает манометр масла. [c.18]

К основным потерям давления, вызываемым сопротивлениями при движении паров или газов, относятся потери на преодоление силы трения о стенки трубопроводов (линейные потери) и на преодоление так называемых местных сопротивлений. К последним относятся места перехода из одного сечения канала в другое, повороты, шиберы, компенсаторы тепловых удлинений и все подобные места потерь энфгии движения газа или пара. Линейные потери давления, Н/м , пропорциональны длине труб и определяются п-о известной формуле гидравлики, учитывающей величину шероховатости стенок этих труб, а именно [c.407]

Задача 2.19. Вода перетекает из напорного бака А в резервуар Б через вентиль с коэффициентом сопротивления в = 3 по трубе. Диаметры rf,=40 мм с 2 = 60 мм. Считая режим течения турбулентным и пренебрегая потерями на трение по длине, опреде.яить расход. Учесть потери напора при внезапных сужениях и расширениях. Высоты Н = м, Hi = 2 м избыточное давление в напорном баке ро = = 0,15 МПа. [c.40]

Действительный компрессор приходится конструктивно осуществлять, так, чтобы поршень его не доходил до своего крайнего положения у торца цилиндра, где располагается крышка с впускным и выпускным клапанами. Объем между торцовой крышкой цилиндра и крайним положением поршня называют вредным пространством Vq. Наличие вредного пространства уменьшает вытесняемый поршнем объем сжатого рабочего тела по сравнению с равновеликим идеальным компрессором. Сжатое рабочее тело, остающееся во вредном пространстве, при обратном движении поршня политропно расширяется (см. линию 3—4). Такое расширение происходит вследствие потерь на трение Гтр. утечек /ут сжимаемого рабочего тела к теплообмена внутри цилиндра. Точкам соответствует состоянию рабочего тела после его расширения до давления окружающей среды р. В действительном компрессоре расширение рабочего тела происходит до давления внутри цилиндра более низкого, чем р, вследствие наличия гидравлических сопротивлений всасывающего патрубка, перепускных каналов и клапанов. У современных компрессоров обычно применяют пружинные самодействующие клапаны, автоматически открывающиеся при достижении рабочим телом определенного давления в цилиндре. При движении засысываемого газа Через клапаны возникают периодические пульсирующие колебания его скорости, вызынающ-ие н арушение равномерности давления при всасывании. На увеличение неравномерности давления газа в цилиндре влияет также изменение скорости движения поршня, обусловленное [c.389]

Какое давление ро необходимо создать на входе в сегнерово колесо, чтобы оно вращалось со скоростью п = 120 мин , если радиуо колеса /"а = 300 мм, диаметр всех сопел d = 5 мм, коэффициент сопротивления сопла = 0,25, момент сил трения М = 4 Н м Каким будет при этом суммарный расход через все сопла сегнерова колеса Сопла /4i, В, и l, оси которых вертикальны, удалены от оси вращения на расстояние /-j = 150 мм Как изменится частота вращения колеса при уменьшении момента сил трения в четыре раза [c.95]

Объемный насос нагнетает ]рабочую жидкость (р =880 кг/м ) в гидроцилиндр, расположенный выше насоса н 0,7 м по трубопроводу длиной /=9 ми диаметром d 16 мм. Опведелить давление насоса, потребляемую им мощность и КПД, если расход жидкости гидроцилиндром Q = 66 л/мин, давление на входе в гидроцилиндр р = 914 кПа, коэффициент гидравлического трения трубопровода X = 0,05, суммарный коэффициент местных сопротивлений = 8, мощность приводного электродвигателя N —2 кВт, его КПД r) == 0,92. [c.201]

Изучение трения стальных поверхностей по льду при разных температурах, нагрузках и скоростях скольжения было проведено в нашей лаборатории Н. Н. Захаваевой. Выявился неожиданный факт в тех случаях, когда окружающая прибор температура была несколько выше нуля и когда, следовательно, толщина образующейся водной прослойки должна быть максимально велика, сопротивление скольжению было выше, чем при температуре ниже нуля. Между тем по закону внутреннего трения Ньютона сопротивление скольжению должно быть, при прочих равных условиях, обратно пропорционально толщине смазочной прослойки. Таким образом, возникает предположение, что образующаяся при скольжении по льду пленка воды весьма малой толщины, находясь под нормальным давлением, по аналогии с рассмотренными выше граничными фазами не подчиняется законам течения вязких жидкостей. [c.215]

НИЖНИЙ образец 9, выполненный в виде пластины. Ползун 10 совершает возвратно-поступательное движение, передаваемое от электродвигателя постоянного тока через двухскоростной червячно-цилиндрический редуктор и винтовую передачу со скоростью 0,0061—0,61 м/с. Для создания устойчивости три верхних контр-образца 8 устанавливают в сменной державке 5, которую жестко крепят в седле 6. Нагрузка на образцы 15—200 Н создается сменными грузами 7, устанавлп-ваемымн на седло 6 так, чтобы ось центра тяжести их совпала с плоскостью трения образцов. Такое крепление грузов исключает инерционный опрокидывающий момент при колебании седла с образцами. Выбранная схема дает возможность точно рассчитать давление. Седло 6 с верхними контр-сбразцами 8 неподвижно относительно машины и соединено двумя тягами 4 при помощи призм 2 со сменным упругим элементом 1 (в виде кольца), на котором наклеены проволочные датчики сопротивления. Сила трения, возникающая при движении ползуна 10, деформирует упругий элемент 1. Поступательная скорость ползуна изменяется плавно с кратностью 1 100 регулируемым электроприводом [c.235]

Применяются преимущественно при консистентной смазке, но пригодны и в случае жидкой. Окружная скорость в месте уплотнения до 4 м/сек при шлифовальных и до Н м/сек при полированных налах и нысококачествеином фетре. Уплотняющий эффект средним, у1]лотнсиие не препятствует вытеканию жидкой смазки, находящейся под избыточным давлением трение фетрового кольца о вал создаст повышенный момент сопротивления вращению, что при больших скоростях может привести к нагреванию и затвердеванию уплотняющего кольца, В уплотняющем устройстве применяются по одному или по два кольца, закладываемых в закрытую канавку или в канавку с крышкой (см. табл. 91). Закрытые канавки удобны для разъемных корпусов. Реже применяются конструкции с периодической или постоянной пружинной подтяжкой уплотнительных колец. [c.439]

Смотреть страницы где упоминается термин Сопротивление давления н сопротивление трения : [c.109] [c.120] [c.9] [c.62] [c.662] [c.662] [c.429] [c.109] [c.109] [c.111] [c.122] [c.95] [c.773] [c.600] [c.75] [c.664] [c.202] [c.279] [c.224] [c.222] [c.287] [c.66] [c.552] [c.313]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...