Трубопровод коэффициент гидравлического трения

В результате опытов Никурадзе и других исследований над сопротивлением трубопроводов были предложены различные эмпирические формулы для опред( ления коэффициента гидравлического трения %. [c.174]

Я.— коэффициент гидравлического трения трубопровода без стыков. [c.216]

В выражении (XV.10) к — действительный коэффициент гидравлического трения рассматриваемо ю трубопровода, Якв — коэффициент гидравлического трения того же трубопровода в квадратичной области сопротивления А в — удельное сопротивление трубопровода в квадратичной области сопротивления (см. табл. XV.1). [c.251]

Для практических расчетов трубопроводов холодильных машин коэффициент гидравлического трения % принимают равным X = 0,025 для сухого насыщенного и перегретого пара X = 0,035 для влажного пара и жидкого хладагента К = 0,040 для воды и растворов солей. [c.300]

В результате опытов Никурадзе и других исследований по сопротивлению трубопроводов были предложены различные эмпирические формулы для определения коэффициента гидравлического трения Я. Для гидравлически гладких труб широкое распространение получила формула Блазиуса [c.174]

При использовании кривых, полученных Никурадзе, для практических расчетов встретились, однако, значительные трудности. Применяемые в технике материалы (металлы, дерево, камень) отличаются друг от друга не только средней высотой выступов шероховатости. Опыты показывают, что даже при одной и той же абсолютной шероховатости (средняя высота выступов шероховатости к) трубы из разного материала могут иметь совершенно различный коэффициент гидравлического трения Я в зависимости от формы выступов, густоты и характера их расположения и т. д. Учесть влияние этих факторов непосредственными измерениями практически невозможно. В связи с этим в практику гидравлических расчетов было введено представление об эквивалентной равнозернистой шероховатости кэ. Под эквивалентной шероховатостью понимают такую высоту выступов шероховатости, сложенной из песчинок одинакового размера (шероховатость Никурадзе), которая дает при подсчетах одинаковый с заданной шероховатостью коэффициент гидравлического трения. Таким образом, эквивалентная шероховатость трубопроводов из различных материалов не определяется непосредственными измерениями высоты выступов, а находится при гидравлических испытаниях трубопроводов. [c.174]

Из уравнения (4.58) следует, что распределение скоростей при турбулентном течении в трубах полностью определяется относительным положением рассматриваемого слоя и значением коэффициента гидравлического трения трубопровода, которое может быть найдено непосредственно из опытов или определено расчетом. [c.186]

Таким образом, эквивалентная длина учитывает влияние коэффициента гидравлического трения трубопровода, где имеется местное сопротивление, на величину местных потерь напора. В соответствии с этой формулой д возрастает прямо пропорционально X, а следовательно, уменьшается с повышением числа Рейнольдса и снижением относительной шероховатости. При заданной геометрии местного сопротивления является функцией коэффициента гидравлического трения X. [c.199]

Рис. 4.55. Влияние сварных стыков на коэффициент гидравлического трения трубопроводов

Рассмотрим случай, когда движение жидкости в трубопроводе происходит в условиях квадратичного закона сопротивлений. Здесь коэффициент гидравлического трения не зависит от числа Рейнольдса и является функцией только относительной шероховатости трубопровода, что значительно упрощает расчеты. [c.274]

При изотермическом режиме динамическая вязкость сохраняется неизменной по длине трубопровода (так как температура газа не меняется), а следовательно, остается постоянным и число Рейнольдса. Таким образом, несмотря на изменение средней скорости движения газа и его плотности коэффициент гидравлического трения вдоль газопровода не меняется. [c.292]

При перекачивании перегретых паров трубопроводы самым тщательным образом изолируют, и их тепловые потери незначительны, но все же характер изменения состояния перегретого пара в результате устранения теплообмена между потоком и наружной средой уже не является изотермическим. Не будет он и строго адиабатическим— даже в хорошо изолированной трубе условия будут отличаться от условий при обратимом адиабатическом изменении объема, так как турбулентность, возникающая при движении, переходит частично в тепло, которое изменяет уравнение энергии (энергия, переходящая в потери, возвращается в виде механической энергии). Таким образом, с одной стороны, температура пара имеет тенденцию к снижению по длине трубопровода в результате расширения пара, с другой стороны, — к возрастанию вследствие поступления тепла от потерь напора. В результате режим движения находится между изотермическим и адиабатическим. Поскольку температура пара меняется по длине паропровода, меняются также динамическая вязкость р, число Рейнольдса и в общем случае коэффициент гидравлического трения X. Однако вследствие значительных скоростей движения пара в паропроводах (десятки метров в 1 с) сопротивление относится чаще всего к квадратичной области, где X от Не не зависит. [c.295]

Коэффициент гидравлического трения X в формулах Дарси легко определяется опытным путем. Для этого достаточно измерить разность пьезометрических отметок (для газов — разность давлений) в двух сечениях испытываемого трубопровода и среднюю скорость течения. В результате обобщения огромного экспериментального материала удалось установить, что Я в конечном итоге является функцией двух безразмерных параметров числа Рейнольдса Re, учитывающего влияние скорости и вязкости жидкости, а также размеры самого трубопровода, и относительной шероховатости где k — линейная величина, характеризующая влияние стенок. Таким образом, [c.157]

Коэффициент гидравлического трения технических трубопроводов [c.169]

Рис. 99. График зависимости коэффициента гидравлического трения от числа Рейнольдса стальных технических трубопроводов (по Г. А. Му-рину)

Анализ возможных значений коэффициента гидравлического трения для различных условий показывает, что трубопроводы для систем теплогазоснабжения и вентиляции работают преимущественно в переходной области сопротивления. Водопроводные линии чаш,е всего относятся к области шероховатых труб. Как гидравлически гладкие работают пластмассовые, алюминиевые, латунные и другие трубы с очень малой физической шероховатостью, а также стальные трубы для некоторых режимов водяного отопления и газопроводов низкого давления. [c.176]

Находим скорости, числа Рейнольдса и коэффициенты гидравлического трения для трубопроводов 1 и 2 [c.53]

Центробежный насос подает воду (р = 1000 кг/м ) 50 л/с на высоту Л = 22 м (высота всасывания = 5 м). Коэффициенты гидравлического трения всасывающей и нагнетательной труб = 0,03, суммарные коэффициенты местных сопротивлений для всасывающей и нагнетательной труб 10, = 16, длины и диаметры обоих трубопроводов = 30 м, = 50 м, = 0,2, м, = 0 16 м. Рассчитать вакуум и напор, развиваемые насосом (рис. 9.2). [c.112]

Определяем потери напора во всасывающем трубопроводе. Для установления коэффициента гидравлического трения находим число Рейнольдса и область сопротивления [c.131]

Коэффициент гидравлического трения X определяется в зависимости от режима движения жидкости и зоны (области) гидравлических сопротивлений, в которой работает трубопровод. [c.156]

Задача 9.1. Из напорного бака, в котором поддерживается постоянный уровень Я = 3 м, по наклонному трубопроводу переменного сечения (рис. 9.5) движется вода. Диаметры участков трубопровода d = 40 мм, < 2 = 25 мм, длины соответственно равны /, = 50 м, = 75 м. Начало трубопровода расположено выше его конца на величину z = 1,5 м. Определить расход воды в трубопроводе, если коэффициент гидравлического трения )t = 0,035 для обоих участков трубопровода. Местными потерями напора пренебречь. [c.162]

Горизонтальная труба (рис. 9.8) диаметром / = 100 мм состоит из двух участков и соединяет резервуары, в которых поддерживаются постоянные уровни H =6 и и T/j = 2 м. Длина каждого участка трубопровода 1 = 25 м. Определить расход воды, если коэффициент гидравлического трения Х = 0,025. [c.168]

По трубопроводу (рис. 9.9), соединяющему два резервуара, в которых поддерживаются постоянные уровни, перетекает жидкость плотностью р = 1250 кг/м Диаметр трубопровода d = 20 мм. В верхнем баке поддерживается избыточное давление = 15 кПа, а в нижнем - вакуумметрическое давление />ов = 7 кПа. Разность уровней в баках Я = 5 м. Определить расход жидкости, если коэффициент гидравлического трения X. = 0,028, а длина трубопровода / = 15 м. Местными потерями напора пренебречь. [c.169]

Насос подает воду в водонапорную башню по трубопроводу (рис. 9.12). Расход воды в трубопроводе <9 = 5,3 л/с. Определить показания манометра М, присоединенного к напорному трубопроводу, если вода поднимается на высоту Я = 21 м, длина трубопровода от точки присоединения манометра до напорного бака / = 17 м, диаметр d = 35 мм, коэффициент гидравлического трения Х = 0,032. Местными потерями напора пренебречь. [c.170]

Из напорного бака по трубопроводу (рис. 9.14) движется жидкость плотностью р = 800 кг/м . Диаметр трубопровода = 50 мм, а длина / = 120 м. Начало трубопровода расположено выше его конца на величину А = 7,5 м. Коэффициент гидравлического трения Х, = 0,038, манометрическое давление на поверхности жидкости в баке = 10 кПа. Какой уровень Н необходимо поддерживать в напорном баке, чтобы скорость движения жидкости на выходе из трубопровода бьша и = 2,7 м/с Местными потерями напора пренебречь. [c.171]

По сифонному трубопроводу движется жидкость (рис. 9.11) со скоростью 1> = 2,6 м/с. Диаметр трубопровода d = 45 мм, а его длина / = 21 м. Высота расположения уровня жидкости в питающем резервуаре относительно нижней точки трубопровода h = 4,7 м, коэффициент гидравлического трения X, = 0,041. Определить потери напора и гидравлический уклон. [c.172]

Из напорного бака по трубопроводу (рис. 9.14) движется жидкость относительной плотностью 8 = 0,8 со скоростью v = 2,3 м/с. Диаметр трубопровода d =Ъ0 мм, а длина / = 80 м. Начало трубопровода расположено выше его конца на величину h = 4,1 м. Коэффициент гидравлического трения Х = 0,030, манометрическое давление на поверхности жидкости в баке = 20 кПа. В баке поддерживается постоянный уровень Я = 3,1 м. Определить гидравлический уклон. [c.173]

По трубопроводу (рис. 9.10), соединяющему два резервуара, в которых поддерживаются постоянные уровни, перетекает вода. Диаметр трубопровода d= 35 мм. В нижнем баке создано манометрическое давление /7 fly = 25 кПа, Разность уровней в баках Н = 16 м. Какое давление необходимо создать в верхнем баке, чтобы скорость жидкости в трубопроводе была ъ = 4,2 м/с, если коэффициент гидравлического трения X = 0,030, а длина трубопровода 1=62 м. Местными потерями напора пренебречь. [c.174]

По сифонному трубопроводу движется жидкость (рис. 9.11) со скоростью г) = 3,4 м/с. Диаметр трубопровода d=25 мм, его длина до сечения х-х равна / = 5,4 м. Высота расположения сечения х-х над уровнем жидкости в питающем резервуаре Я = 3,5 м, коэффициент гидравлического трения X = 0,036. Определить давление жидкости в сечении х-х. Местными потерями напора пренебречь. [c.174]

Насос (рис. 9.12) подаёт воду в водонапорную башню по трубопроводу на высоту Я = 25 м. Показания манометра, установленного в начале участка трубопровода, = 3,2 бар. Вода движется по трубопроводу со скоростью 0 = 1,8 м/с. Определить коэффициент гидравлического трения, если длина трубопровода 1 = 23 м, а диаметр li = 4 см. Местными потерями напора пренебречь. [c.174]

Из напорного бака по наклонному трубопроводу переменного сечения (рис. 9.5) движется жидкость относительной плотностью 5 = 0,85. Диаметры участков трубопровода = 50 мм, d2 = 30 мм, а длина соответственно равна /, - 80 м, 1 = 40 м. Начало трубопровода расположено выше его конца на величину z = 3,5 м. Для обоих участков трубопровода коэффициент гидравлического трения >. = 0,038. ЬСакой уровень Н необходимо поддерживать в напорном баке, чтобы скорость движения жидкости на выходе из трубопровода бьша и = 1,8 м/с Местными потерями напора пренебречь. [c.169]

Поршневой насос одностороннего действия с рабочим объемом Vq = 7,2 л подает воду на высоту = 25 м по трубопроводу длиной I = 420 м и диаметром d = 100 мм. Определить подачу и напор насоса, если частота вращения /г = 60 мин , коэффициент гидравлического трения трубопровода А, = 0,03, суммарный кoэффи иeнт местных сопротивлений = 24, а характеристика насоса выражается [c.152]

Объемный насос нагнетает ]рабочую жидкость (р =880 кг/м ) в гидроцилиндр, расположенный выше насоса н 0,7 м по трубопроводу длиной /=9 ми диаметром d 16 мм. Опведелить давление насоса, потребляемую им мощность и КПД, если расход жидкости гидроцилиндром Q = 66 л/мин, давление на входе в гидроцилиндр р = 914 кПа, коэффициент гидравлического трения трубопровода X = 0,05, суммарный коэффициент местных сопротивлений = 8, мощность приводного электродвигателя N —2 кВт, его КПД r) == 0,92. [c.201]

Определить давление насоса и потребляемую им мощность, если он подает воду из пруда в открытый бак на высоту 20 м по трубопроводу длиной 80 м и диаметром 150 мм, сумма коэффициентов всех местных сопротивлений котррого равна 17, а коэффициент гидравлического трения — 0,03. Подача насоса равна 144 м /ч, а КПД - 0,75. [c.202]

Центробежный насос откачивает воду из колодца глубиной h = 6,8 м по трубопроводу диаметром d=100 мм (рис. 10.22), длина вертикального участка которого равна./] = 9 м, коэффициент гидравлического трения = 0,025, сумма коэффициентов местнцх сопротивлений (всасывающйй клапан и колено) = 5,5. [c.202]

По трубопроводу (рис. 9.10), соединяющему два резервуара, в которых поддерживаются постоянные уровни, перетекает жидкость плотностью р = 850 кг/м Диаметр трубопровода манометрическое давление =35 кПа. Разность уровней в баках Я = 8 м. Определить расход жидкости, если коэффициент гидравлического трения Х = 0,032, а длина трубопровода = 30 м. Местньши потерями напора пренебречь. [c.169]

По трубопроводу (рис. 9.9), соединяющему два резервуара, в которых подцерживаются постоянные уровни, перетекает жидкость, имеющая относительную плотность 5 = 0,75. Диаметр трубопровода J = 5 см. В верхнем баке поддерживается манометрическое давление =24 кПа. Разность уровней в баках Я = 3 м. Определить, какое разрежение (вакуум) не-обходашо создать в нижнем баке для пропуска расхода по трубопроводу 6 = 0,035 mV , если коэффициент гидравлического трения А, = 0,031, а длина трубопровода 7 = 23 м. Местными потерями напора пренебречь. [c.172]

По трубопроводу (рис. 9.10), соединяющему два резервуара, из верхнего резервуара в нижний перетекает вода. В резервуарах под держиваются постоянные уровни. Диаметр трубопровода d = 45 мм. В верхнем баке создан вакуум р = 2 кПа. Разность уровней в баках Я = 12 м. Какое манометрическое давление необходимо создать в нижнем баке, чтобы скорость жидкости в трубопроводе была и = 3,8 м/с, если коэффициент гидравлического трения к = 0,025, а длина трубопровода / = 41 м. Местными потерями напора пренебречь. [c.172]

Насос (рис. 9.12) подаёт воду в водонапорную бапшю по трубопроводу длиной / = 30 м, диаметром d=5 см. Манометрическое давление, которое создает насос р = 5,2 бар. Вода движется по трубопроводу со скоростью г) - 2,6 м/с. Определить, на какую высоту поднимется жидкость, если коэффициент гидравлического трения X = 0,038. Местными потерями напора пренебречь. [c.173]

Поршень (рис. 9.16) диаметром D = 150 мм вьггесняет жидкость через трубопровод длиной / = 5 м, диаметром с = 10 мм. Определить скорость жидкости на выходе из трубопровода, если к порпппо приложена сила F = 120 Н, а коэффициент гидравлического трения Я. = 0,041. Местными потерями напора и трением поршня о стенки пренебречь. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...