Учет дополнительных связей

Учет дополнительных связей [c.66]

Рассмотрим теперь вопрос об учете дополнительных связей, которые могут быть наложены на точки материальной системы. [c.66]

УЧЕТ- ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ [c.69]

При наличии соединения лопаток бандажами или проволокой в пакеты формы колебаний лопаток образуются с учетом дополнительных связей, налагаемых указанными устройствами. Расчет и экспериментальные данные по пакетам лопаток изложены в работе [18]. [c.424]

Схемы передач с внутренним разветвлением силового потока в настоящее время изучены мало. Расчет подобных схем должен производиться как для отдельного ГДТ, но с учетом дополнительных связей между рабочими колесами. В отличие от схем с внешним разветвлением силового потока, где ГДТ рассматривается как двух-вальный механизм и используется его безразмерная характеристика, правда в более широком диапазоне передаточных отноше- [c.225]

Связи, налагаемые на движение звеньев кинематическими парами, подразделяют на индивидуальные (характерные для данного звена цепи) и общие (накладывающие одинаковые ограничения на движение всех звеньев). Рассмотрим кинематическую цепь, изображенную на рис. 3.103, в. Звенья этой цепи соединены между собой с помощью лишь вращательных пар V класса с параллельными осями, т. е. она является плоской. Звенья такой цепи движутся параллельно некоторой направляющей плоскости, перпендикулярной к осям вращательных пар. Следовательно, все звенья не могут перемещаться вдоль оси, перпендикулярной к направляющей плоскости, и вращаться вокруг своих осей, определяющих эту плоскость, т. е. на звенья данной цепи наложены три общие связи. Структурная формула (10.1) в этом случае не применима. Число степеней свободы отдельно взятого звена такой цепи с учетом лишь общих связей равно трем, а общее число степеней свободы п звеньев равно Зп. Однако, каждая пара ограничивает движение звеньев дополнительными связями, число которых для рассматриваемой цепи на три единицы меньше класса пары. Следовательно, кинематические пары I, II и III классов в данной цепи не могут иметь [c.498]

Для учета избыточных связей в формулы (1.1) н (1.2) иногда вводят дополнительный член и они принимают вид [c.27]

Как учет сдвигов, так и учет инерции поворотов сечений приводит к снижению частот и при этом тем большему, чем выше номер частоты и чем относительно выше балка. Сам факт снижения объясняется тем, что неучет сдвигов и (или) инерции поворотов сечений эквивалентен наложению дополнительных связей на расчетную схему балки, влекущему за собой увеличение ее жесткости, а следовательно, и соответствующих собственных частот. Кроме [c.216]

Учет дополнительных нормальных напряжений, возникающих в тонкостенных балках в связи с кручением, см. гл. IV. [c.87]

При проектировании паропроводов из аустенитной стали должно быть обращено особое внимание на тщательность расчета самокомпенсации с учетом дополнительных нагрузок в связи с повышенной чувствительностью сварных соединений аустенитной стали к изгибным напряжениям, [c.317]

Вектор реактивных сил [Лл1, действующих в направлении обобщенных координат системы в момент времени формируется с учетом усилий, возникающих в дополнительных связях системы. Эти связи обычно представляют собой расчетные модели конструктивных элементов, характеристики которых не могут быть определены с помощью линейной зависимости. [c.547]

Подобный процесс адекватно изображается диаграммой, на которой линии 1 и 3 соединяются вершиной, а сама вершина связана дополнительной связью (волнистая линия) с линией 2. С учетом подобных соображений на фиг. 14.3.1 изображены два уравнения (14.3.10) и (14.3.14). [c.140]

Измерения напряжений и давлений на натурной конструкции дает наиболее достоверные результаты, позволяющие проверить правильность модельных исследований, а также выявить действительные рабочие режимы (величины и эксцентрицитеты усилий штампования) и проверять силовую схему конструкции пресса с учетом монтажа и других условий (передача нагрузки по элементам, влияние дополнительных связей и т. д.). Однако при проектировании возникает необходимость исходя из заданных нагрузок быстро оценить напряжения и перемещения в конструкции, не выполненной в металле, для различных ее вариантов. Исследования, проводимые достаточно быстро на легко выполняемых тензометрических и оптических моделях узлов пресса, позволяют получать сведения, необходимые при проектировании. Обычно применяемый инженерный расчет напряжений и перемещений в деталях прессов позволяет оценить средние напряжения по сечениям [2 ], [9 ], однако он не дает 508 [c.508]

Пятый раздел содержит синтез многомерных систем управления с учетом взаимных связей между отдельными частями системы. Учитывая сложность проектирования систем подобного рода, автор рекомендует применять методы декомпозиции, не приводящей к нарушению качества функционирования системы. Для этих целей предлагается вводить дополнительный цифровой регулятор, что является наиболее простым способом развязывания каналов многомерных систем. Не оставлено без внимания и представление многомерных систем в виде матричных полиномиальных уравнений, которые справедливы при одинаковом числе входов и выходов. Рассматриваются также методы синтеза алгоритмов управления таких систем, позволяющие получать высокие показатели качества управления. [c.6]

Эти связи изменяют конфигурационное многообразие системы и при введении независимых обобщенных координат они могли быть учтены с самого начала. Число степеней свободы при этом равно п — т. Однако есть возможность учесть эти дополнительные связи и после того, как параметризация системы была выполнена без их учета, посредством введения дополнительных членов в уравнения Лагранжа. Об этом речь идет в следующем параграфе. [c.129]

Заметим, что при рассмотрении линейно-упругих связей выполнение условия (31) зависит только от относительных геометрических характеристик концевой области и трещины (Я//, d/l). Критическое значение размера концевой области, полученное из этого условия, может быть отнесено к трещине любой длины. Определение фактического размера трещины, соответствующего состоянию предельного равновесия, происходит при учете дополнительного условия (23). Этот факт является очевидным подтверждением недостаточности условия (31) для полного описания предельного равновесия трещины. [c.230]

Расчет каждой стойки производится на действие горизонтальных сил Р и соответственно Р , с и Р . с совместно с осевыми силами 1/Р и ОР, где ОР — расчетный вес, приходящийся на стойку. Вследствие жесткости опоры с ветровыми связями учета дополнительных моментов от вертикальных сил на прогибах не требуется. Расчетные характеристики цилиндрических унифицированных стоек даны в табл. 8-4. [c.253]

Проведение испытаний в эксплуатационных условиях связано с трудностями учета дополнительных факторов, влияющих на срок службы подшипников (дефекты монтажа, несоответствие качества, количества и периодичности смазки, переменность режима работы, неблагоприятные конструктивные особенности узлов, в которых установлены подшипники, невозможность осуществления некоторых измерений и т. п.). [c.139]

Нижние индексы у амплитуд соответствуют направлению спина по направлению (+) и против направления (—) движения индексы у а соответствуют / = / + Уг ( + ) и I = ] —Уг (— ) Если взаимодействие не зависит от спинов, то а зависит только от I, и а1 = В этом случае выражение для амплитуд (15.79) сводится к выражениям (11.10) с учетом дополнительного множителя, возникающего в связи с вероятностью обнаружить в конечном состоянии спин, ориентированный по направлению движения (или против него) при условии, что первоначально спин был ориентирован по направлению исходного движения (или против него). [c.422]

Минимальные частоты, полученные с учетом тангенциальных сил инерции, ниже соответствующих частот, полученных без учета этих сил. Это согласуется с общим принципом Релея, согласно которому низшая частота свободных колебаний повышается при наложении на нее дополнительных связей (в данном случае пренебрежение инерционными членами можно рассматривать [c.353]

До появления в технике быстроходных машин определение сил в механизмах велось без учета тех дополнительных сил, которые возникают при движении механизма. Такие расчеты носят название статических расчетов. В связи с появлением в технике быстроходных машин стало необходимым учитывать и те силы, которые возникают при движении механизма и часто значительно превышают статические силы. Расчеты, в которых учитываются как статические, так и динамические нагрузки, носят название динамических расчетов. [c.205]

П е р е л ь м у т е р А. В,, Сливкер В. И. Особенности алгоритмизации метода перемещений при учете дополнительных связей. — В кн. Метод конечных элементов и строительная механика. 1976, с. 28—36, (Тр. АПИ, вып. 349). [c.140]

К0С1 и, перпендикулярной к осям вращательных пар. Следовательно, все звенья цепи не могут перемещаться вдоль оси, перпендикулярной к направляющей плоскости, и вращаться вокруг двух осей, определяющих эту плоскость, т. е. на звенья данной цепи наложены три общие связи. Структурная формула (1.1) в этом случае не применима. Число степеней свободы отдельно взятого звена такой цепи с учетом лишь общих связей равно трем, а п звеньев — Зп. Однако каждая пара ограничивает движение звеньев дополнительными связями, число которых для рассматриваемой цепи на три единицы меньше класса пары. Следовательно, кинематические пары I, И и III классов в данной цепи не могут иметь места, а пары IV и V классов накладывают соответственно одну и две связи. Таким образом, в этом случае имеет место формула Чебышева [c.15]

Эта ограниченность (мы пользуемся здесь термином Ю. Ф. Морошкина [85]) уравнений замкнутости в геометрических методах обусловлена тем, что уравнение замкнутости составляется в векторной форме, причем векторы такой цепи отображают лишь связи между геометрическими осями звеньев и их относительное расположение в пространстве. Поэтому эти векторы не могут отображать конкретных видов соединений (видов кинематических пар) звеньев между собой и их относительное положение как геометрических тел, имеющих пространственное очертание и как бы нанизанных на их оси симметрии, образующие амкнутые векторные контуры. Для учета этих дополнительных связей приходится устанавливать дополнительные зависимости между параметрами, определяющими относительное расположение звеньев как пространственных фигур, и, следовательно, вводить дополнительные взаимозависимости между параметрами. [c.189]

Наличие газопаропарового теплообменника и несимметричное расположение пароперегревателей в корпусах котла предопределили в данном случае и схему автоматического регулирования температуры вторичного пара. Одной из особенностей принятого способа регулирования является появление дополнительной связи между трактами первичного и вторичного пара через газопаропаровой теплообменник. Проектная схема автоматического регулирования выполнена без учета этой связи регулирование температуры первичного и вторичного пара производится независимыми друг от друга регуляторами. В случае, если взаимное влияние трактов окажется значительным, а качество регулирования из-за этого недостаточно хорошим, ОДИНЫ из возможных путей совершенствования схемы является введение между регуляторами внешних динамических связей, обеспечивающих в той или иной мере автономность работы регуляторов. [c.216]

Поток влажного пара в соплах имеет потери, не отраженные коэффициентом скорости, полученным по фиг. 13 для перегретого пара. По мере изменения состояния пара в связи с динамикой процесса в турбине начальное состояние перегретого пара может перейти в среду влажного пара. При начальной конденсации появляющиеся капельки влаги имеют ту же скорость, что и пар, но при дальнейшем падении давления их скорость отстает от скорости пара. Присутствие влажных капель понижает скорость пара, так как капли получают ускорение за счет расхода кинетической энергии. Понижение скорости в дополнение к вязкостным эффектам ведет к понижению скорости двухфазной смеси. Исходя из этого Гудинаф дает следующее выражение для изменения коэффициента скорости, полученного по фиг. 13, имея в виду учет дополнительных сопротивлений влажной паровой среды. Предлагаемый им коэффициент скорости для влажного пара имеет такой вид [c.34]

Выбор СИ по техника-экономическим показателям является предпочтительным при эксплуатационном контроле ТС, поскольку позволяет принять во внимание как метрологические характеристики СИ, так и технико-экономические показатели эксплуатации самой ТС с учетом ее ресурса, межконтрольной наработки, издержки на ТО и ремонт. В основу метода положен критерий оптимизации точности измерения, устанавливающий связь между точностью и удельными издержками на контрольно-диагностические операции с учетом дополнительных ТО и ремонтов ТС из-за погрешностей в оценке параметров ее технического состояния. [c.196]

Максимальная средняя мощность на длине волны 0,53 мкм для лазера ЛТИ-701 составляет не менее 4 Вт. Коэффициент -преобра-зо вания с учетом дополнительных потерь, вносимых в резонатор, близок к 100%. Резкое уменьшение Р2со в области малых частот связано с падением средней мощности основного излучения при >0. Оправа от максимума снижение р2со сначала достаточно рез- [c.98]

Обычно сумма инструментальных погрешностей современных калориметров не превышает 0.5 %, в то время как расхождение результатов различных авторов для одной и той же системы зачастую достигает 2—5 %. Это говорит о наличии других источников ошибок кроме ошибок инструментальных измерений. Основные причины дополнительных ошибок следующие использование недостаточно чистых веществ, применение жидкостей, не подвергшихся специальному обезга-живанию, невоспроизводимые по энергетическим эффектам методы инициирования процесса смешения (раздавливание ампул, разрыв мембраны и т. п.). Учет дополнительных источников ошибок весьма важен, но не всегда может быть выполнен точно. В этой связи особое значение приобретает применение стандартных систем для проверки точности работы калориметров. [c.7]

Общие закономерности свободных колебаний линейных систем в принципе были установлены давно и вытекают из теории линенных однородных уравнений с постоянными коэффициентами. Поэтому исследования, выполненные в последние десятилетия, относились, в сущности, к проблеме адекватной схематизации реальных механических систем, отбора и учета существенных степеней свободы и т. п. Кроме того, получили развитие исследования, касающиеся изменения свойств колебательной системы при вариации параметров, а также при наложении дополнительных связей и присоединении дополнительных масс. В работах ряда авторов существенно развиты методы анализа свободных колебаний линейных систем (об этих работах будет сказано в обзо ре на стр. 167—169). [c.89]

Теоретическая постановка и решение задачи о боковом горизонтальном ударе вертикальной пластинки, полупогруженной в жидкость, принадлежат Л. И. Седову (1934) прд этом установлено, что на поверхности тела должна возникать зона отрыва жидкости от поверхности тела. Несколько неожиданным оказалось положение границы зоны отрыва жидкости на задней поверхности плоской пластинки — в плоской задаче ордината этой точки равна 0,92 глубины погружения пластинки (рис. 5). Аналогичным путем был рассчитан удар эллиптического цилиндра. Специальный эксперимент показал, что зона отрыва на эллиптическом цилиндре начинается на задней стороне и величина импульсивных сил находится в согласии с результатами теории (Н. А. Кудрявцева, 1960). Развитие теоретических и экспериментальных методов определения присоединенных масс имело значение не только для расчета удара, но и позволило применить эти результаты к практическим расчетам неустановившихся движений тел в воде. Эти расчеты получили свое развитие в работах Л. И. Седова, К. К. Федяевского, М. Д. Хаскинда, И. С. Римана, Е. А. Федорова. Установлена связь между присоединенными массами и аэродинамическими коэффициентами для тела вращения написаны уравнения движения тела в воде с учетом дополнительных возмущений в жидкости (Л. И. Седов, 1939 С. С. Григорян и Ю. Л. Якимов, 1965 М. Г. Щеглова, 1965). [c.46]

Высокочастотные возбуждения зависят от относительного движения решеток и других тел, находящихся в потоке, например крепежных элементов. Соответствующие силы связаны с неоднородностью потока и относительно просто находятся в квазистационарной постановке для потенциального обтекания решеток и других систем тел (Л. А. Дорфман, 1947 Г. Ю. Степанов, 1962 В. П. Вахомчик, 1962). Однако неоднородности в потенциальном потоке быстро затухают (для решеток как экспонента расстояния между ними) и, как правило, не могут быть основной причиной возбуждения. Главную роль играют вихревые следы в набегающем потоке форма и интенсивность которых определяются вязкостью жидкости и турбулентностью потока. В пределах решетки эти следы допустимо> рассматривать как вихревые неоднородности в потоке невязкой жидкости. При малой неоднородности определение ее влияния сводится известным образом, как в задаче о крыле в вихревом порыве , к учету дополнительной скорости деформации профиля в однородном потенциальном потоке (Г. С. Самойлович, 1961, 1962). При большой неоднородности и с учетом взаимодействия решеток эта задача очень сложна известны некоторые экспериментальные исследования в квазистационарной постановке и одномерные оценки сил по максимуму. [c.143]

Сильный нагрев связей увеличивает их термическое удлинение и сопровождается понижением прочности, т. е. уменьшением предела упругости. Связь, нагретая до 600—700° С, растягивается и не скрепляет кладки. Более сильный нагрев вызывает расплавление связей и офлюсовыва-ние кладки, в которой они заложены, что может быть причиной авария. Удлинение связей при недостаточных размерах температурных швов может превзойти их предел упругости или же они могут изогнуть стойки-Во избежание этого регулируют связи, отпуская их при чрезмерном натяжении. Связи колонн, являющихся опорой свода, рассчитывают на распор свода с учетом дополнительной нагрузки на колонны. [c.138]

Часто, особенно когда упругая система имеет распределенную массу, учет дополнительной степени свободы, соответствующей местным деформациям, очень затрудняет определение частот и форм собственных колебаний упругой системы. В этих случаях проще использовать численнный метод решения задачи, который применим и тогда, когда связь между местным смятием и контактным давлением нелинейна. [c.545]

Если Ван-дер-Ваальсовый объем компонента 2 значительно больше, чем компонента 1, положительное отклонение величин TgOт средних значений также имеет место, однако эффект не так велик, как в случае возникновения водородных связей (рис.П-5-2,б). Если Ван-дер-Ваальсовый объем повторяющегося звена юмпонента 1 значительно выше, чем компонента 2, влияние дополнительного межмолекулярного взаи юдействия не столь велико и зависимости температур стеклования от состава довольно, близки к таковым, которые рассчитаны по уравнению (94), т.е. без учета дополнительного межлю-лекулярного взаимодействия между компонентами. Это хорошо видно из рис.П-5-2,в. [c.486]

Если мы эту или сакую-либо раму пожелаем рассчитать по методу бимоментных фокусов более точно, а именно с учетом сме-щаемости узлов, то во все внеопорные узлы рамы следует ввести дополнительные связи, закрепляющие узел против поворотов во- [c.403]

Настоящая программа предназначена для расчета на ЭВМ ЕС—1022 частотных характеристик коэффициента отражения многозвенных волноводнодиэлектрических фильтров с запредельными связями. Предполагаемся, что в качестве базового звена используется запредельный резонатор с плоским диэлектрическим слоем. В программе реализован алгоритм вычисления 5)11 путем последовательного преобразования комплексных сопротивлений с учетом дополнительных плоскостей отсчета. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...