Регулирование температуры вторичного пара

Эти данные позволяют оценить принципиальные особенности, эксплуатационную надежность и эффективность разных компоновок и схем включения вторичных пароперегревателей, а также способов регулирования температуры вторичного пара. [c.16]

РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ВТОРИЧНОГО ПАРА [c.121]

Топливо регулирование температуры первичного пара Регулирование температуры вторичного пара [c.143]

Регулирование температуры вторичного пара на котле ТП-100 осуществляется байпасированием первой ступени вторичного пароперегревателя. Регулятор получает импульсы по температуре пара за перегревателем и по скорости изменения температуры перед второй ступенью (за местом смешения потоков пара). Воздействие осуществляется на байпасный клапан. Кроме основного, предусмотрен также регулятор аварийного впрыска, действующий по температуре пара после перегревателя и по скорости изменения температуры после впрыска. Впрыск производится перед второй ступенью перегревателя. [c.210]

Схема регулирования температуры вторичного пара котла ПК-38 приведена на рис. 6-10. На схеме отражены [c.212]

Рис. 6-10. Схема регулирования температуры вторичного пара котла ПК-38 (в дубль-блоке).

Рис. 6-12. Схема автоматического регулирования температуры вторичного пара котла ТПП-110.

Диапазон регулирования температуры вторичного пара можно определить, если выполнить расчет теплообменника на пропуск всего вторичного пара ( = I). [c.281]

Все 28 газомазутных горелок конструкции ТКЗ в котле ТГМ-94 размещены на фронтовой стене топки в 4 яруса. Единичная производительность горелок составляет по расчету 1 650 м ч природного газа, но предусмотрена возможность их форсировки в тех случаях, когда регулирование температуры вторичного пара осуществляется путем выключения некоторых горелок . Кроме того, для регулирования температуры вторичного пара предусмотрены рециркуляция дымовых газов и впрыск конденсата. Для регулирования температуры первичного пара также предусмотрен впрыск конденсата. [c.219]

Регулирование температуры вторичного пара с помощью дополнительных поверхностей нагрева может быть осуществлено установкой дополнительного или регулировочного пакета в зоне невысоких температур газов. При номинальной нагрузке котла дополнительный пакет не работает. При снижении же нагрузки пар с помощью специального регулятора подается в этот пакет, повышая, таким образом, температуру пара. Такой способ регулирования температуры вторичного пара осуществлен на котле ТП-90. [c.397]

На рис. 5-42 показана одна из возможных схем регулирования температуры вторичного перегрева пара при паровом обогреве. Эта схема, помимо простоты, должна обладать благоприятными динамическими свойствами и малой инерцией, позволяющими легко автоматизировать регулирование промежуточного перегрева пара. Вместе с тем при изменении количества тепла, передаваемого в теплообменнике, должен изменяться и расход острого пара в нем, что вызывает колебания расхода пара из котла или через цилиндр высокого давления турбины. Другими словами, вносятся некоторые [c.181]

Рис. 5-43. Регулирование температуры промежуточного пара при паровом вторичном перегреве путем обвода части нагреваемого пара мимо вторичного перегревателя.

На рис. 5-43 показана более сложная схема регулирования парового вторичного перегрева, где греющий пар не конденсируется, а возвращается во вторую ступень пароперегревателя. По этой схеме для обогрева используется часть острого пара, отбираемая за первой ступенью основного перегревателя. Пар в этой точке должен иметь температуру, достаточную для полного вторичного перегрева пара. При высокой температуре вторичного перегрева (560—570° С) это является недостатком схемы. Первичный пар после теплообменника смешивается со второй частью потока первичного пара перед поступлением во вторую ступень пароперегревателя подмешивается, еще и третья часть потока, которая может проходить через пароохладитель (на данной схеме — поверхностный) и служит для регулирования температуры первичного пара. Регулирование температуры вторичного перегрева пара производится обводом части пара, вышедшего из цилиндра высокого давления тур(б ины, помимо теплообменника. [c.182]

Вторым недостатком данной схемы является ее значительная сложность. Едва ли можно ожидать большого диапазона регулирования температуры вторичного перегрева пара при схеме обвода. [c.182]

Диапазон регулирования температуры вторичного перегрева при полной нагрузке блока, полученный на котельных агрегатах типа ТП-100, находится по четырем потокам пара в пределах от 35 до 55° С. [c.182]

На основе специальных исследований, проведенных Восточным филиалом ВТИ [Л. 36], была усовершенствована схема автоматического регулирования температуры вторичного перегрева байпасированием пара с использованием опережающего импульса по температуре дымовых газов перед вторичным перегревателем. Схема используется на ряде блоков мощностью 200 Мет с котлами ПК-33. [c.183]

Так, у котла ТГМ-94 вторичный пароперегреватель размещен в двух параллельных (левом и правом) вертикальных газоходах (рис. 5-5). Температура вторичного пара регулируется изменением количества работающих верхних и нижних горелок. При проектировании была предусмотрена и возможность регулирования температуры пара путем изменения рециркуляции дымовых газов, но электростанции эту рециркуляцию обычно не включают. [c.95]

Одним из способов регулирования температуры вторичного перегрева пара, примененном на нескольких котлах, является изменение положения факела в топке поворотными горелками. Так как при этом потери, вызванные увеличением механического недожога топлива и повышением температуры уходящих газов, оказались значительными, то в дальнейшем этот способ не получил распространения и поворотные горелки используются иногда лишь для первичной наладки положения факела в топке. [c.84]

Топка парогенератора ТГМП-114 не имеет пережима. Расстояние от осей крайних горелок до боковых экранов увеличено с 1,35 м у парогенераторов ПК-41 до 2,3 м у парогенераторов ТГМП-114. Применена рециркуляция дымовых газов с целью снижения локальных тепловых потоков, которая используется и для регулирования температуры вторичного пара. Газы отбираются за водяным экономайзером и подаются дымососо.м рециркуляции в топочную камеру через шесть горизонтальных шлиц, расположенных на фронтовой и задней стенах на 2 м ниже оси каждой горелки. В экранах нижней радиационной части увеличена массовая скорость движения водной среды сверхкритического давления. [c.27]

Как показали произведенные расчеты, диапазон регулирования промежуточного перегрева при выполненной схеме перегревателя составляет 40° С, а предельные значения температур вторичного пара — 540 и 580° С. Расчеты были выполнены для номинальной нагрузки котла и трех значений коэффициента байпа-сирования ГППТО р 0 80 m 100°/о - При всех значениях коэффициента байпасирования температура газов перед промежуточным перегревателем принималась одинаковой. В реальных условиях диапазон регулирования температуры вторичного пара байпасированием ГППТО меньше [c.302]

Хнп иотлоагрегата Электростан- ция Произ- води- тель- ность, 171(4 Параметры первичного пара, бар/°С Параметры вторичного перегрева, бар1°С Топливо Регулирование температуры первичного пара Регулирование температуры вторичного пара [c.141]

Параметры вторичного перегрева, 6apj >0 Топливо регулирование температуры первичного пара Регулирование температуры вторичного пара [c.142]

Из приведенных данных следует, что на температуру пара наиболее эффективно воздействует изменение расхода пара, несколько менее эффективно — расход топлива и наименее эффективно — расход воды через поверхностный охладитель. Последний является регулирующим воздействием и выбор его в данном случае был неудачным. С точки зрения качества автоматического регулирования температуры пара наиболее подходящим в этом случае является воздействие на расход пара. Однако расход пара не является независимым (определяется графиком нагрузки станции) и не может быть прямо использован в качестве регулирующего воздействия. При регулировании температуры вторичного пара путем бай-пасирования воздействие на температуру пара осуществляется изменением его расхода через регулирующую ступень. [c.198]

Наличие газопаропарового теплообменника и несимметричное расположение пароперегревателей в корпусах котла предопределили в данном случае и схему автоматического регулирования температуры вторичного пара. Одной из особенностей принятого способа регулирования является появление дополнительной связи между трактами первичного и вторичного пара через газопаропаровой теплообменник. Проектная схема автоматического регулирования выполнена без учета этой связи регулирование температуры первичного и вторичного пара производится независимыми друг от друга регуляторами. В случае, если взаимное влияние трактов окажется значительным, а качество регулирования из-за этого недостаточно хорошим, ОДИНЫ из возможных путей совершенствования схемы является введение между регуляторами внешних динамических связей, обеспечивающих в той или иной мере автономность работы регуляторов. [c.216]

При наличии паропардаых или газопаропаровых теплообменников для регулирования температуры вторичного пара необходимо предварительно оценить количество тепла, передаваемого первичным паром. После расчета уточняются тепловошриятия теплообменника и части первичного перегревателя за ним. [c.58]

Регулирование температуры вторичного пара осуществляется байпа-сированием пара и рециркуляцией газов. [c.262]

В последнее время начали применять регулирование температуры вторичного пара путем нагревания его паром высокого давления. Для этой цели используют паро-паровые теплообменники, устанавливаемые в газоходе котла или вне его. В первом случае вторичный пар нагревается за счет пара высокого давления и за счет теплоотдачи со стороны газов, во втором случае — только за счет пара высокого давления. Этот способ регулирования нашел применение в новейших конструкциях котлов ЗИО и ТКЗ. [c.397]

По всем этим причинам впрыск применяется в СССР для регулирования вторичного перегрева только на нескольких импортных котлах и на первых отечественных котлах сверхвысокого давления с вторичным перегревом пара (ТП-240). Во всех вновь запроектированных котельных агрегатах на 140 ата и выше впрыск применяется только как аварийное средство-регулирования температуры вторичного перегрева на случай, когда другими средствами не удается справиться с не-дояустмым повышением, температуры-пара перед цилиндром низкого (или среднего) давления турбины. Вместе с тем другие способы так или иначе усложняют конструкцию котельного-алрегата. В связи с этим иногда ставится вопрос об отказе от регулирования вторичного перегрева пара. Приведенный ниже примерный расчет показывает, какие с этим связаны экономические потери. [c.159]

Опыты, приведенные на котле ПК-33-83СП, также выявили благоприятную динамику воздействия рециркуляции газов на вторичный перегрев пара. Динамические характеристики данной системы свидетельствуют о возможности ее автоматизации для регулирования температуры вторичного перегрева пара. [c.181]

Когда температура пара на выходе из первичного контура достигнет 330° С, небольшое количество пара подают о турбину для регулирования температуры этого пара имеется впрыск. То количество пара, которое не подводится в цилиндр высокого давления турбины, передается через РОУ-1 IB контур вторичного перегрева пара, а пар, не поступающий в цилиндры среднего и низкого давлений, поступает через РОУ-2 в конденсатор турбины. После этого прогрев и нагружение турбины производят по установленному для нее графику . необходимое нарастание паропроизводи-тельности котла достигается соответствующей форсировкой топки регу-лироваяне температур острого пара и пара за вторичным перепревателем осуществляется впрыском. [c.200]

При относительно небольшом промежуточном перегреве более рационально разместить вторичный перегреватель пара по ходу газов за первичным в области газов с умеренными температурами, примерно 700—750 . Это может [Несколько увеличить его поверхность нагрева, которая, однако, при относительно низких тепловых напряжениях может быть изготовлена из более дешевой стали. Важно отметить, что, находясь в области умеренных температур газов, вторичный перегреватель имеет сильно выраженную зависимость перегрева пара от нагрузки котлоагре-гата. Поэтому специальное регулирование температуры вторично перегреваемого пара является желательным. [c.96]

По проектной схеме автоматизации блока основным средством регулирования температуры вторичного перегрева является байпасирование пара (см. ниже). Рецир- [c.149]

В СССР многоярусное расположение горелок для регулирования температуры вторичного перегрева было предусмотрено на котлах типа ТГМ-94. На этих котлах, рассчитанных на шараметры пара 140 апи 570/570° С, 28 газомазутных горелок расположены в четыре яруса, причем три яруса могут обеспечить полную. производительность котла, работающего в блоке с турбиной 150 Мет—500 т ч. [c.163]

При переходе на повышенные нагрузки блока (180— 190 Мет) были реконструированы горелки и ликвидирован их верхний ярус. Избыток воздуха, однако, оставался выше проектного. Кроме того, температура газов в районе вторичного перегревателя была выше расчетной Л. 35]. При таких условиях устройство для байпа-сирования пар.а уже не могло справиться с задачей поддержания температуры вторичного перегрева при всех режимах работы блока с повышенной нагрузкой. Было зафиксировано много случаев, когда температура вторичного перегрева длительно превышала 570° С. По этой причине, а также учитывая возможность ухудшения условий регулирования температуры вторичного перегрева, при дальнейшем повышении нагрузки блока была восстановлена система аварийного впрыска. [c.183]

К аналогичному выводу о необходимости увеличения пропускной способности РОУ-2 (до 120 т/ч) пришли институт Теплоэлектропроект, заводы ЛМЗ и ТКЗ, ОРГРЭС и Донбассэнерго на основе анализа данных по блоку с турбиной К-200-130 и котельным агрегатом типа ТП-100, в котором также используется байпасирование пара для регулирования температуры вторичного перегрева [Л. 39]. [c.192]

Южным отделением ОРГРЭС были получены опытные характеристики вторичного перегревателя. Полный диапазон регулирования температуры вторичного перегрева теплообменником оказался равным 5—8° С. Эта величина меньще проектной, что частично можно объяснить значительным нерегулируемым пропуском пара при закрытии заслонками линий на теплообменники. Поворот заслонок, регулирующих байпас пара, вызывает резкое изменение давления в первичном тракте. [c.205]

Ввиду значительных нерегулируемых пропусков пара в байпасные отводы (при дистанционном закрытии клапанов р = 0,25 4-0,3) было рещено отказаться от байпасирования для повышения теплосъема в теплообменниках и, следовательно, повышения температуры вторичного перегрева (на 20—25°С). Как показано далее, это решение целесообразно и по условиям динамики регулирования температуры вторичного перегрева. Наряду с отказом от проектной схемы регулирования с помощью 228 [c.228]

Для проверки качества поддержания температур первичного и вторичного перегрева <пе и f n.n при автоматическом регулировании температуры первичного пара перед теплообменниками "кпп1 была проведена серия опытов при различных (специально наносимых) возмущениях. [c.247]

В котлах большой мощности, как правило, применяется газовый перегрев вторичного пара. Температура вторичного пара регулируется с помощью паропаровых или газопаропаровых теплообменников, байпасирования пара в сочетании с тем или иным способом газового регулирования. Ниже рассматривается ряд получивших распространение схем регулирования температуры первичного и вторичного пара на котлах большой мощности. [c.208]

Температура пара регулируется впрыском питательной воды перед и за переходной зоной, перед ВРЧ и ширмами. Для регулирования температуры вторичного перегрева пара предусмотрены поворотные горелки рециркуляция дымовых газов, отбираемых за водяным экономайзером и вводимых в нижнюю часть задней стены топки и в холодную воронку байпасиро-вание пара помимо первой ступени вторичного перегревателя.. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...