У Приведение статических моментов

Очевидно, что формулами (3.3) даются выражения для приведенных статических моментов сечения. Если оси х, у совпадают с главными осями инерции, то [c.30]

Из этих уравнений можно вычислить значения трех неизвестных масс, з- Для большинства шатунов масса тг по сравнению с двумя другими оказывается малой и ею часто пренебрегают. Шатун приближенно заменяется двумя материальными точками, расположенными на оси поршневой втулки и на шейке кривошипа. При таком приближенном динамическом приведении мы удовлетворяем только условию, что масса и статический момент массы относительно поршневой втулки эквивалентной системы будут такими же, как у шатуна. [c.130]

Приведенная к поршню сила трения в кинематических парах привода и уплотнениях в момент начала движения Р,ро всегда увеличивает предпоследний определитель Гурвица и, следовательно, расширяет область устойчивого равновесия привода. Однако согласно уравнению (У.Зб) статической характеристики привода возрастание сопровождается увеличением ошибки слежения по скорости. Поэтому повышение силы трения для достижения устойчивости равновесия привода нецелесообразно, тем более, что это приводит к снижению к. п. д. и уменьшению полезного тягового усилия гидроцилиндра. [c.135]

Условные обозначения А — площадь в мм Ат. — площадь замкнутой фигуры, ограниченной средней линией в мм Ь — ширина в мм с — жесткость в кгс/мкм й — деформация (перемещение) в мм О — коэффициент демпфирования (безразмерный) Е — модуль упругости в кгс/мм /г(о) — безразмерное отклонение в точке а, относящееся к л-й собственной частоте [г(х) — безразмерное отклонение в точке I, относящееся к г-й собственной частоте С — модуль сдвига в кгс/мм / — момент инерции в мм 1т — геометрическая жесткость сечения при кручении в мм Ь— длина в мм М — момент в кгс мм т — масса в кг с /мм Р — сила в кгс Ра — сила в точке а в кгс Р — поперечная сила в кгс 5 — статический момент инерции в мм 5 — длина (путь) в мм 5 =/(1) — оператор Лапласа х — координата (отрезок) в мм X — скорость в мм/с х — ускорение в мм/с у—координата (отрезок) в мм г — координата (отрезок) в мм б — толщина стенки в мм в — маховый момент инерции в кгс мм с А — коэффициент касательных напряжений К — собственное значение (число) <р — угол между главной осью инерции и нейтральной осью в град Ф — угол поворота при кручении в град или радиан (О — собственная частота в с- [А] — произвольная матрица [Д] — матрица демпфирования [ ] — единичная матрица [ ] — матрица податливости — матрица податливости для системы с несколькими защемлениями (заделками) [/ ея] — матрица податливости для системы с несколькими местами заделки и дополнительными связями [/ и] — матрица для системы со связями [/С] — матрица жесткости [Л1] — матрица общей массы [т]— матрица массы элемента Т] — матрица преобразования [у] — матрица приведения нагрузок (I — вектор перемещения — вектор внутренних сил О — нуль-вектор р — вектор нагрузки [c.57]

Статические моменты приведенной длины трубопровода относительно осей х ц. у [c.221]

Здесь /су 1см. выражение (VI.5.23)]— момент инерции СУ, приведенный к валу двигателя, кг-м /р, /м, Л — моменты инер ции ротора двигателя, тормозной муфты и махового колеса (если таковое имеется), кг м Q — масса груза, кг у, — скорость горизонтального перемещения груза, м/с Лдв и — частота вращения, мин и угловая скорость, с , двигателя Мер — средний пусковой момент двигателя, Н-м Л1 — момент статических сопротивлений относительно оси качания стреЛы, Н м учет гибкости подвеса см. в т. 1, разд. III в п. VI.11. [c.490]

Механические характеристики исполнительных механизмов, работающих только в определенном интервале перемещения ведущего звена, как, например, у механизмов подъема шасси самолета или навесного плуга. Статическая механическая характеристика для этих случаев выражается зависимостью приведенного к ведущему звену момента сил полезных сопротивлений от угла поворота этого звена, т. е. зависит от вида передаточной функции. Потребляемая мощность определяется внешними нагрузками, массами звеньев, временем срабатывания или заданным законом движения ведущего звена. [c.205]

Для упрощения вычислений приведенных моментов инерции У, У,, и У,4 можно воспользоваться приближенным способом статического размещения масс, изложенным в 69,3°. Массы Wj, ш, и звеньев 2, 3, 5 разносим каждую на две соответствующие точки. Массу Wj разносим на точки Л и С. Массу от, — на точки С и D и, наконец, массу — на точки С и F. В таком случае получаем схему размещения масс, изображенную на рис. 548, б. В точке В сосредоточена масса в точке D — масса в точке F— масса Ш/Tj и, наконец, в точке С сосредоточена масса niQ, равная [c.490]

Экспериментальные исследования [180, 166, 16/, 168] напряжений у корня зуба показали, что положение 1 контактной линии тп является более опасным, чем положение 2. Приведенная на рис. 158, б картина напряженного состояния зуба у его основания получена для случая равномерного распределения нагрузки по контактной линии [180]. Вследствие упругой деформации деталей передачи нагрузка обычно концентрируется к одному из торцов зубьев. Это обстоятельство способствует еще большему возрастанию напряжений изгиба у края зуба. Если считать, что у косого зуба опасным является сечение по основанию, то расчетным случаем будет положение 1 контактной линии, поскольку оно всегда соответствует максимуму напряжений изгиба у основания зуба. Если не учитывать концентрацию напряжений в переходной кривой у основания зуба, то при длине зуба Ь Ьо теоретическое опасное сечение ас располагается не по основанию, а под некоторым углом = /(Я) к основанию зуба (рис. 158, а). Можно полагать, что Б условиях статического нагружения (например, при кратковременных перегрузках) зуб будет обламываться именно по сечению ас. Наоборот, при циклическом нагружении и напряжениях, превышающих предел выносливости зубьев на излом, усталостная трещина возникает в месте максимальной концентрации напряжений, т. е. у основания зуба, и характер поломки зуба будет такой, как показано на рис. 158, в. Все сказанное относится к зубьям длиной Ь b(j. Рассмотрим теперь напряженное состояние зубьев длиной Ь < Ьо- На рис. 159 показан такой укороченный зуб с отброшенной частью — Ь. Как видно из рис. 159, край зуба дополнительно нагружается изгибающим моментом, который несла отброшенная его часть. Напрял<енное состояние косого (шевронного) зуба становится при этом более однородным, приближающимся к таковому для прямого зуба в тем большей степени, чем короче его длина и [c.197]

Из приведенного анализа следует, что независимо от того, каким путем создаются условия плоской деформации у вершины трещины, ее нестабильный рост начнется в тот момент, когда интенсивность повышения напряжения у вершины трещины становится критической К с)- Таким образом, определяя К с при статических нагрузках, можно предсказать условия самопроизвольного распространения трещины в процессе усталости. Для проверки этого было изучено [56] распространение усталостных трещин в ряде материалов с различным исходным состоянием, причем на образцах после испытания на усталость измерялась длина трещины, до которой она выросла в условиях плоской деформации. [c.89]

Намечаем пунктиром вертикальные поперечные листы рамы таким образом, чтобы они воспринимали вертикальную нагрузку от верхних блоков и уравнительного балансира. С целью компактного расположения механизмов отказываемся от промежуточного вала и устанавливаем двигатель непосредственно у редуктора, заменив муфту с тормозным шкивом на соединительную зубчатую муфту типоразмера Муфта 1-16000-90-2-110-2У2 ГОСТ 5006-83. Статический крутящий момент при торможении, приведенный к быстроходному валу в связи с изменением параметров, будет равен [c.245]

Профессор В.З. Власов показал также, что преобразования, аналогичные преобразованиям (6.5), необходимо выполнять для изгибающего момента, приведенной поперечной силе и статическим граничным условиям. При этом получаются одномерные граничные условия и статические параметры, а роль кинематических параметров выполняют функции Ш(у) и у) ( у) Обыкновенное дифференциальное уравнение с постоянными коэффициентами (6.5) и уже обобщенные начальные параметры образуют задачу Коша для двумерного объекта, а краевая задача может быть решена одномерным вариантом МГЭ. [c.186]

Хп2 = — (<ЩХ32 + т 1 )1т ъ Уп2 = — Уs .> т /ШпА-Задаваясь величиной т 2, определим координаты Хп2 и у 2-Очевидно, что чем больше Шпа, тем ближе к центру В устанавливается противовес. После установки противовеса Шпа в точке В сосредоточивается масса Шв = щ + -Ь Шп2- Для приведения центра масс механизма в точку А введем противовес т ,, координаты установки которого в системе х Ау определяют из рассмотрения уравнений статических моментов [c.353]

Для сечения замкнутого профиля (рис. а) построить эпюры обобщенных секториальных координат и приведенных секто-риально-статических моментов S-. Вычислить секториальный момент инерции У-. [c.239]

На рис. 85, б показан график изменения момента инерции У (ф), графики зависимостей (о (ф) — на рис. 85, в. Для сравнения на рис. 85, в показаны также графики зависимостей со (ф) при расчете по статической 2, упрощенной 3 и динамической 1 характеристикам двигателя, причем в последнем случае электромагнитная постоянная времени принималась равной Тд = 0,05 сек, что соответствует Тд1Тм, ср = 0,772 . Характеристики машинного агрегата статическая 2, упрощенная 3 и динамическая 1 приведены на рис. 85, г. Динамическая характеристика имеет специфическое двухпетлевое очертание а системе координат вращающий момент — относительная скорость s звена приведения, что обусловлено типом зависимости J (ф) [26]. [c.324]

Из приведенных рассуждений следует, что если фактическая перегрузка п меньше Псв, то хотя скорость полета V и будет меньше скорости Уев горизонтального полета, самолет не выйдет на угол акр и сваливания не произойдет. Например, если Уев = 200 кж/час и фактическая скорость в рассматриваемый момент 140 км1час, а перегрузка ф < 0,49, то фактический угол атаки самолета будет меньше Окр и самолет не станет сваливаться. Это обстоятельство используется, в частности, на современных самолетах для достижения так называемого динамического потолка и для рекордных полетов на высоту. При выполнении подобных полетов летчик на определенной высоте, обычно ниже статического потолка, разгоняет самолет до максимальной скорости, чтобы сообщить ему наибольшую кинетическую энергию (рис. 8). После этого, отклоняя ручку на себя, летчик создает перегрузку л > 1 и переводит самолет в набор высоты. Скорость полета при этом начинает уменьшаться. [c.168]

Наиболее сильное падение усилия предварительной затяжки наблюдают в первые часы после монтажа (рис. 5.124). Причем большее падение характерно для винтов, профиль резьбы у которых 45°, а не 30°. После выдержки винтового соединения при 60 °С в течение 120 ч падение F . может составить 48% (рис. 5.125). Момент затяжки формующего винта с параметрами, указанными в подписи к рис. 5.125, в ПМ, приведенном там же, после выдержки в течение 1000 ч при температуре 23 °С и 80 °С упал с 3,4 Н м до 1,78 и 0,95 Н м соответственно. Детали из ПС и сплава полифениленоксида с сополимером стирола и бутадиена после выдержки в течение того же времени при 80°С оказались вовсе не затянутыми. При динамическом нагружении винтовых соединений ослабление затяжки происходит в первые моменты испытания, а дальше остается на уровне, характерном для статического нагружения, за исключением образцов из ПЭ марки Lupolen 6031 М [142,5. 17]. [c.280]

Примечания 1. В—отверстия, сверленые илн предварительно продавленнье и затем рассверленные в сборе С—продавленные и нерассверленные отверстия. 2. При учете основных и дополнительных нагрузок допускаемые напряжения при расчете на статическую прочность могут йыть повышены на 10%. 3. При / > 4 допускаемые напр жеипя могут быть увеличены, но не более чем яа 25%. 4. Для швов грузоподъемных конструкций допускаемые напряжения снижаются умножением на 0,88. 5. При работе соединения под действием переменной и знакопеременной нагрузок допускаемые напряжения снижаются умножением на коэффициент у. вычисляемый по формулам, приведенным в таблице, в которых Nи наименьшее и наибольшее по абсолютной величине значения нагрузки (усилие на заклепку, изгибающий момент, напряжения и т. д.). взятые го своим .наком. Значения V принимаются не более 1. [c.248]

ИЛИ винтовая пружина, опирающаяся на верхний рычаг. В первом случае статическое распределение сил в подвеске соответствует описанному выше. Определение этих сил необходимо для того, чтобы с использованием силы В у, а также длины рычагов / или г найти крутящий момент, которым нагружен торсиои. Более подробно этот расчет приведен в п. 2.4.6. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...