Стальные Расход материалов

Калькуляционный лист в машиностроении обычно состоит из трёх разделов. Первый из них представляет собой сводную калькуляцию себестоимости изделия по установленной номенклатуре статей. Второй раздел даёт расшифровку материальных затрат в виде номенклатурного перечня основных материалов , покупных полуфабрикатов, деталей и изделий кооперированных заводов, а также полуфабрикатов своего производства, калькулируемых по передельному метолу. Все виды материальных затрат указываются в этом разделе не только по их стоимости, но и в натуральном выражении. Общая сумма расходов по данному разделу показывается за вычетом реализационной стоимости отходов, полученных при обработке (стружка стальная, чугунная, бронзовая), и с добавлением расхода материалов на исправление брака. [c.281]

Выход годного литья можно принять равным 80% для чугунных отливок и 70% для стальных заготовок. Средние нормы расхода материалов (на примере чугунных канализационных труб) приведены в табл. 15. [c.180]

Учитывая, что футерованные сосуды используются во многих производствах, приведем необходимые конструктивные данные и расход материалов по футеровке стальных горизонтальных монтежю (табл. 7). [c.46]

Однако звездочки с монолитными зубьями требуют значительного расхода материалов, трудоемки в изготовлении и при износе зуба иа 1—2 мм звездочка теряет свою работоспособность из-за нарушения зацепления, так как износная впадина на боковом профиле зубьев при достижении определенной глубины затрудняет выход цепи из зацепления с зубьями звездочки. Поэтому в определенных условиях целесообразно применять звездочки с полыми (эск, 2) и ленточными (эск. 3) зубьями. Такие зубья обладают определенной упругостью, что смягчает удары цепи. При выборе звездочек с полыми зубьями необходимо помнить, что в отличие от звездочек с монолитными зубьями, которые изготовляются способами литья, холодной и горячей штамповки и механической обработки, их можно получить лишь способом холодной вытяжки нз стального листа. [c.196]

В табл. 111.20—111.23 приведен расход материалов на заделку соединений труб с раструбными и муфтовыми стыками, на сварку стальных трубопроводов и их противокоррозийную изоляцию. [c.150]

Расход материалов в кг для сварки 1 стыка стальных трубопроводов [c.152]

При прожигании отверстий порошковым копьем по мере плавления материала резчик подает трубку в глубь образующего отверстия. Шлак выносится из отверстия отходящими газами для чего трубку устанавливают под углом 80—85° к поверхности обрабатываемого изделия. Расстояние между концом трубки и дном отверстия поддерживается в пределах 50— 100 жж. Как показала практика, расход материалов на 1 дм при прожигании отверстий порошковым копьем составляет кислорода 2,2 м воздуха 0,3 л , флюса 1,3 кг и стальной трубки диаметром /в около 0,3 кг. [c.191]

Большие возможности антикоррозионная бумага открывает для консервации и защиты от коррозии различного рода мелких стальных изделий, например крепежных (болты, винты, шпильки, гайки, заклепки, шайбы, шурупы, штифты и т. д.), роликов для подшипников, листовой стали, проволоки, калиброванных стержней и т. д. со сроком хранения 1,5—2 года, т. е. когда антикоррозионная бумага может использоваться без применения дополнительных герметизирующих упаковочных материалов. Это значительно сокращает расходы, связанные с консервацией и упаковкой продукции. Так, например, изделия крепежные по ГОСТ 18160—72 перед упаковкой в антикоррозионную бумагу следует подвергать подготовке по ГОСТ 9.014—78, а затем в упакованном виде помещать в транспортную тару, в качестве которой используются ящики деревянные по ГОСТ 2991—76, ящики металлические, пластмассовые, картонные по ГОСТ 9142—77. Такого рода упаковка обеспечивает защиту упакованных металлоизделий на срок до двух-трех лет в легких и средних условиях. [c.101]

В замкнутом тормозе часть поверхности трения тормозного шкива соприкасается с фрикционной накладкой. В этом случае тепловой поток разделяется на две части, одна из которых расходуется на нагрев шкива, а другая — на нагрев накладки. Соотношение частей общего теплового потока определяется физическими свойствами трущихся тел. Совершенно очевидно, что если теплопроводность фрикционного материала будет высокой, то тепловой поток, проходящий через него, будет также велик, и нагрев тормозного шкива уменьшится. Анализ распределения теплового потока между двумя трущимися телами показывает, что при работе с фрикционным материалом на асбестовой основе (вальцованная лента, асбестовая тканая лента) только незначительная часть (3—4%) теплового потока расходуется на нагрев тормозной накладки, основная же часть его (96—97%) проходит через металлический тормозной шкив. При использовании фрикционных материалов металлокерамического типа (на медной или железной основе) через тормозную накладку проходит значительно большая часть теплового потока, а часть его, проходящая через тормозной шкив, снижается соответственно до 62% (при стальном шкиве) и до 79% (при чугунном шкиве). Таким образом, характер распространения тепла в фрикционной накладке определяет собой условие на границе исследуемого тела (шкива). Это условие также выражается уравнением Фурье [c.605]

Применение новых смазочных материалов для стальных канатов позволяет существенно повысить их надежность и долговечность и дает возможность значительно сократить расходы как при производстве канатов, так и при их эксплуатации. [c.70]

Конвейеры со стальной лентой (фиг. 24) применяются для транспортирования продуктов помола и различных кусковых материалов, не исключая крупнокусковых и горячих. Температура в зоне транспортирования может достигать 350°. Угол наклона ленты к горизонту достигает 15—18°. К преимуществам конвейера со стальной лентой относятся лёгкость конструкции, сравнительно небольшой расход энергии и достаточно высокая эксплоа-тационная надёжность. [c.1042]

При укрупнённых расчётах возможно принимать расход различных материалов для ремонтных целей в размере 0,26—0.4 т на каждую установленную на заводе единицу оборудования с последующим распределением общего веса материалов на основании следующего -соотношения (в ч/о от общего веса) чугунное литьё—35, стальное литьё — 10, цветное литьё — [c.362]

Стоимость моделей. Средняя стоимость моделей в общей стоимости отливок составляет от 3 до 10% и зависит от отливаемого металла и степени использования моделей. При чугунном литье стоимость моделей на 20—30% выше, чем при стальном, и на 50—60% выше, чем при литье цветных сплавов. Цеховая стоимость моделей складывается из стоимости основных материалов (10— 15%), заработной платы модельщиков (40—50%) и накладных расходов (40— 50%). [c.23]

Макро- и микрогеометрические отклонения на поверхности 7, 10 Манометры пневматические поплавковые— Характеристика 76 Марганец — Влияние на свойства стального литья 115 Материалы — Расход на деталь при холодной штамповке — Расчетные формулы 209 [c.963]

Исследования, проведенные в лабораториях университета в Айове (США), показали, что расход через трубопроводы из полимерных материалов в среднем на 25% больше расхода через стальные и гладкие чугунные трубы при тех же условиях. [c.326]

Среди ряда других дефицитных материалов особенно быстро должен расти расход стальных труб, так как из них выполняются все наружные сети теплоснабжения, газо- и водопровода. [c.3]

Основными преимуществами сварных соединений являются герметичность, высокая надежность и сокращение расхода металла на соединение трубопроводов. Для соединений трубопроводов I категории на электростанциях применяется исключительно сварка. Фланцевые соединения для них допускаются лишь в отдельных случаях (установка расходомерных диафрагм, присоединение трубопроводов к основному оборудованию и т. п.). При сварных соединениях применяется бесфланцевая арматура. Для устройства ответвлений и переходов от одного диаметра к другому применяются различные фасонные и соединительные части, материал которых должен быть равноценным по качеству основному материалу трубопровода. В зависимости от назначения трубопровода и давления среды применяются различные типы фланцевых соединений, основными из которых являются литые чугунные и стальные, стальные приварные встык с воротником, стальные свободные с буртом, стальные плоские и др. [c.156]

Основным материалом для электроплавки является стальной лом. Лом не должен быть сильно окисленным, так как наличие большого количества ржавчины вносит в сталь значительное количество водорода. В зависимости от химического состава лом необходимо рассортировать на соответствующие группы. Основное количество лома, предназначенное для плавки в электропечах, должно быть компактным и тяжеловесным. При малой насыпной массе лома вся порция для плавки не помещается в печь. Приходится прерывать процесс плавки и подгружать шихту. Это увеличивает продолжительность плавки, приводит к повышенному расходу электроэнергии, снижает производительность электропечей. В последнее время в электропечах используют металлизованные окатыши, полученные методом прямого восстановления. Достоинством этого вида сырья, содержащего 85— 93 % железа, является то, что оно не загрязнено медью и другими примесями. Окатыши целесообразно применять для выплавки высокопрочных конструкционных легированных сталей, электротехнических, шарикоподшипниковых сталей. [c.181]

Кислые электропечи футеруют огнеупорными материалами на основе кремнезема. Эти печи имеют более глубокие ванны и в связи с этим меньший диаметр кожуха, меньшие тепловые потери и расход электроэнергии. Стойкость футеровки свода и стен кислой печи значительно выше, чем у основной. Это объясняется малой продолжительностью плавки. Печи с кислой футеровкой вместимостью 1—3 т применяются в литейных цехах для производства стального литья и отливок из ковкого чугуна. Они допускают периодичность в работе, т. е. работу с перерывами. Известно, что основная футеровка быстро изнашивается при частом охлаждении. Расход огнеупоров на I т стали в кислой печи ниже. Кислые огнеупоры дешевле, чем основные. В кислых печах быстрее разогревают металл до высокой температуры, что необходимо для литья. Недостатки кислых печей связаны прежде всего с характером шлака. В этих печах шлак кислый, состоящий в основном из кремнезема. Поэтому такой шлак не позволяет удалять из стали фосфор и серу. Для того чтобы иметь содержание этих примесей в допустимых пределах, необходимо подбирать специальные шихтовые материалы, чистые по фосфору и по сере. Кроме того, кислая сталь обладает пониженными пластическими свойствами по сравнению с основной сталью вследствие присутствия в металле высококремнистых неметаллических включений. [c.189]

На поверхности восстанавливаемой детали можно закрепить стальную ленту пастообразным припоем с приложением импульсов тока. Вследствие возникающего переходного сопротивления лента - припой -деталь в течение импульса тока, равного 0,04...0,06 с, происходят локальный нагрев материалов в месте их контакта и расплавление припоя. Под действием приложенного усилия сжатия 0,9...1,2 кН расплавленный припой смачивает соединяемые поверхности, а после окончания нагрева при длительности паузы между импульсами 0,06...0,10 с он кристаллизуется в шов и образует неразъемное соединение. Толщина слоя припоя составляет 0,015. ..0,030 мм, поэтому его расход небольшой. [c.390]

Полученный сплав направляют на заводы цветной металлургии, шлак перерабатывают при металлотермической плавке ферромолибдена. Такая схема переработки пыли позволяет получить значительную экономию за счет реализации свинцововисмутового сплава и снизить примерно в два раза содержание свинца и висмута в ферромолибдене. Возможна также гидрометаллургическая переработка пыли [32, с. 129—132]. Расход материалов на производство 1 баз. т (60 % Мо) ферромолибдена составляет 1191 кг молибденового концентрата (51 % Мо), 260 кг железной руды, 260 кг стальной стружки, 362 кг ферросилиция марки ФС75, 57 кг алюминия, 265 кг извести 30 кг плавикового шпата, 380 м природного газа. Расход электроэнергии составляет 2710 МДж (750 кВт-ч). [c.293]

По данным Н. Ф. Зарубова [8], получение фосфато-окисных пленок имеет ряд преимуществ перед щелочным оксидированием при этом получаются пленки черного цвета с достаточно высокими защитными свойствами и механической прочностью. При этом можно обрабатывать узлы из стальных деталей, сопряженных с деталями и прокладками из меди, алюминия, цинка и их сплавов узлы, паянные оловом или припоем, а также с прокладками из резины и кожи. Вследствие снижения температуры раствора и продолжительности процесса улучшаются санитарно-гигиенические условия работы, увеличивается пропускная способность оборудования, возрастает производительность труда и сокращается расход материалов и электроэнергии. [c.120]

Данные сопоставления расхода материалов в типовых бесфонарных покрытиях по стальным фермам при подвесном транспорте приведены в табл. 6. Из нее следует, что при шаге ферм 12 м по сравнению с шагом 6 м общий расход стали снижается примерно на 10% (при плитах с проволочным армированием). При этом стоимость увеличивается на 6— 10% (соответственно для плоских и скатных кровель). Иначе говоря, при стальных фермах в отличие от железобетонных более экономичен шаг 6 ж однако из-за некоторого перерасхода стали может оказаться целесообразным применение и 2-м. [c.21]

В справочнике приведены сведения о матери-ала.х и оборудовании, необходимых при монтаже трубопроводов и сооружений внешнего водоснабжения и канализации. Рассмотрено производство работ по рытью траншей с применением водопо-нижения иглофильтрами, даны общие понятия о способах разработки мерзлых грунтов, освещены методы монтажа трубопроводов водоснабжения и канализации, описаны механизмы и такелажные средства, используемые при монтаже трубопроводов. Изложены методы автоматической стендовой сварки, очистки и изоляции стальных трубопроводов. Приведены сведения о стыковых соединениях, применяемых в разных грунтовых условиях, и о методах заделки стыков. Даны примеры устройства переходов с использованием методов продавливания, горизонтального бурения, прокола и вибропрокола, а также строительства дюкеров. Помещены сведения о конструкциях н деталях сборных колодцев, камер и коллекторов. Приведены примеры монтажа оборудования насосных станций, очистных сооружений и градирен. Даны необходимые сведения по организации строительства, стоимости работ, трудозатратам и расходу материалов. [c.2]

В случае разделительной резки кислородно-флюсовое копье медленно передвигают вверх и вниз, причем дно щели оплавляется, а образующиеся шлаки смываются отходящими газами. По данным Петшауэра [55] при резке порошковым копьем железобетонной плиты размером 450X1000 мм расход материалов составил кислорода 74 м , железного порошка 157,5 кг, стальной трубки диаметром Д" около 19 кг. При этом резка (включая вспомогательное время на перезарядку флюсопитателя и смену трубок) была осуществлена за 2 ч 20 мин. [c.191]

Как видно из изложенного, не все схемы предварительно напряженных ферм, разработанные для стальных конструкций, применимы в конструкциях из алюминиевых сплавов. Так, нельзя рекомендовать к применению фермы с отдельными предварительно сжатыми стержнями и затяжками в пределах габарита фермы. Для получения большего эффекта, очевидно, следует располагать напрягающие элементы по отношению к жесткой части конструкции так, чтобы предварительное напряжение создавало напряженное состояние обратного знака во всех или в большинстве стержней фермы. Такое предварительное напряжение не только позволит регулировать усилия в стержнях фермы и в большей мере будет способствовать снижению расхода материалов и стоимости конструкции, но также даст возможность регулировать деформации в процессе возведения сооружения. Всем этим требованиям удовлетворяют фермы с напря- [c.322]

Чтобы оценить эффект предварительного напряжения были определены расход материалов, вес и прогиб ферм арка с затяжкой и ферм с параллельными поясами без предварительного напряжения по рис. 3. С этой целью был произведен полный статический и конструктивный расчет предварительно напряженных ферм, выполнены чертежи в объеме технического проекта, на основании которых определена потребность алюминиевого сплава и стального каната. При исчислении веса ферм учитывался строительный коэффициент 1,1 для сварных одностенчатых ферм, 1,15 для клепаных одностенчатых и 1,2 для клепаных двухстенчатых ферм. [c.325]

Вырезка двух прямоугольных проемов размером 640 X 540 мм и двух круглых отверстий диаметром 240 мм в стене толщиной 600 мм, выполненной из бетона марки 500 с многослойным армированием. Проемы и отверстия выреззотись внутри контура стены. Вырезке предшествовало образование начальных отверстий. Эти отверстия с большей производительностью могли быть выполнены порошковым копьем, однако в целях экономии флюса прожигание отверстий производили кислородным копьем — стальной газовой трубкой диаметром /г с заложенными внутрь тремя прутками малоуглеродистой проволоки диаметром 5 мм. Прожигание каждого отверстия потребовало около 5 мин основного времени и расхода материалов газовой трубки 4,4 м, кислорода [c.69]

При выполнении этой работы скорость резки достигала 45,7 см1ч (7,6 мм/мин). Расход материалов составил кислорода 12 535 флюса И 794 кг, стальной трубки 2438 м. [c.73]

Первая сталеплавильная печь, построенная Мартеном, имела небольшие размеры. Она вмещала всего 1,5 т металла, площадь пода составляла около 3 м . Внутренняя часть печи была выложена кислым огнеупорным материалом, а ее под наварен кварцевым песком. В печь загружали 700 кг чугуна, а когда чугун расплавлялся, вводили добавки в виде подогретого стального скрапа или пудлинговых криц. Весь процесс передела совершался в течение 14 ч. Расход угля на 1 т стали составлял около 1,5 т. [c.120]

При хранении и дозировании хлор-газа необходимо соблюдение правил техники безопасности. На водоочистки его доставляют в стальных баллонах (при особо больших расходах — в специальных бочках и цистернах) под давлением до 1,5 Мн1м в виде маслянистой жидкости с содержанием активного хлора 99,5% объемных. Сухой хлор-газ на железо не действует водные растворы его сильно коррозионны. Аппаратура, трубопроводы и арматура изготавливаются из неметаллических кислотостойких материалов, стекла, из специальных металлических сплавов. [c.121]

Можно указать ряд огнеупорных материалов, начиная от огнеупорной глины с высоким содержанием кремнезема до обычных тиглей из окислов, содержащих заметные количества кремневой кислоты в качестве связки, и спеченных или рекри-сталлизованных тиглей, изготовленных из чистых окислов. Из этих материалов огнеупорная глина применима для ряда неактивных сплавов, но она не должна использоваться без предварительного анализа на загрязнения. Переходя к тугоплавким окислам, нужно подчеркнуть, что обычно почти все технические марки окислов для тиглей, известные под названием магнезия или чистая магнезия , в действительности представляют собой смеси магнезии с заметными количествами кремнистой связки. При изучении систем, в которых активность сплавов меняется в широких пределах, можег оказаться, что такого типа тигли пригодны для сплавов одной части системы и не пригодны для другой. Так, например, при изучении систем Са—Sn и Mg—Sn сплавы, богатые оловом, могут выплавляться в обычных промышленных магнезитовых тиглях, в то время как для сплавов, богатых магнием, необходимо применять тигли из чистых окислов сплавы, богатые кальцием, выплавляют в стальных тиглях. Таким образом, часто экономичней применять тигли из различных материалов для сплавов одной и той же системы. Иногда можно избежать расхода чистых огнеупорных окислов благодаря применению смеси глинозема и плавикового шпата [46] для обмазки шамотных тиглей. По этой технологии обычный тигель из шамота футеруют или обмазывают смесью глинозема и плавикового шпата с небольшим количеством связки, в качестве которой служит гум- [c.83]

Экспериментальные данные по окислению чугунной стружки несколько отличаются от теоретических. Согласно данным Диаграммы равновесия железа с продуктами сгорания природного газа при сжигании последнего с коэффициентом расхода воздуха 0,5 металл не должен окисляться. В действительности наблюдается угар стружки, и тем заметнее, чем длительнее нагрев (рис. И). При нагреве стружки до 1000° С в течение 15 мин с коэффициентом расхода воздуха, равным 0,5, угар стружки составляет около 0,75%. С увеличением расхода воздуха угар стружки возрастает. Окисляемость стальной стружки меньше чугунной, поэтому полученные значения угара характеризуют крайний случай, когда подогреваемая шихта полностью состоит из элементообразной чугунной стружки с большой поверхностью окисления. На основании экспериментальных данных можно рекомендовать режим предварительного подогрева шихтовых материалов в пламенных печах с коэффициентом расхода воздуха 0,5. Сотрудник ИПЛ АН УССР В. Н. Костяков предложил конструкцию барабанной автоматизированной печи для подогрева шихты, имеющей следующие технические показатели [c.25]

Эти два металла [7, 11, 27, 51, 132] имеют основное значение, главным образом, как материалы для защитных металлических покрытий по железным и стальным йЪверхна-стям. Высокие защитные свойства этих покрытий (вследствие более отрицательных стационарных потенциалов этих металлов по сравнению с железом) и сравнительно высокая коррозионная стойкость Zn и d в атмосферных условиях, а также простота и доступность возможных технологических процессов их нанесения обеспечивают этим покрытиям (особенно цинковым) самое широкое практическое применение. Более 40 % добываемого цинка расходуется в настоящее время на цинковые покрытия, главным образом, по железу и сталям. [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...