Эффект Испытания для определения температур

Загрязнение и утечка обычно вызываются нарушениями технологического процесса, но они могут быть и результатом механического действия движущихся частей. Утечка через герметичные уплотнения в высокоскоростных вращающихся машинах всегда была сложной проблемой, которая еще более усложнилась в связи с применением криогенных жидкостей. Вместо сложной герметизации иногда принимаются меры по предотвращению утечки. Резиновые уплотняющие кольца, применяемые в статических и динамических устройствах, часто теряют свою упругость. Инженер по анализу отказов обычно проверяет уплотняющие кольца с помощью склерометра, так как такие измерения помогают обосновать предложение применять уплотнения типа металл — металл для систем, подлежащих длительному хранению. Проведение в лаборатории анализа отказов, возникающих при циклических испытаниях на срок службы, может быть очень полезным для определения эффектов расширения пределов допусков на узлы движущихся частей. Увеличение вязкости смазочных веществ на основе нефти при низких температурах является другой причиной неисправностей. Применение новых методов наложения сухой смазки на металлические поверхности в некоторых случаях устраняет эту причину отказов. [c.292]

Отметим еще раз, что не существует метода, который обеспечивал бы полное моделирование в экспериментах по исследованию кавитации. Рассмотрим простой случай испытания расходомера Вентури с гладкими стенками, представляющего собой уменьшенную модель натурного расходомера. Динамическое подобие в условиях бескавитационного течения при измененных размерах, скорости и температуре жидкости (следовательно, и вязкости) можно обеспечить, проводя опыты при одинаковом числе Рейнольдса. Тогда, если считать К параметром подобия для кавитации, то можно ожидать, что одинакова расположенные каверны с одинаковой относительной длиной будут образовываться при одинаковых значениях К и Ке. Однако экспериментально показано [12, 13], что при изменении размеров, скорости и температуры каверны не одинаковы, даже когда Ке и /С постоянны. Это свидетельствует о том, что условия, необходимые и достаточные для исключения масштабного эффекта при определении коэффициентов расходомера Вентури, очевидно, необходимы, но не достаточны для определения кавитационных характеристик того же расходомера [c.548]

Для определения условий длительного статического нагружения при испытании или в эксплуатации необходимо учитывать, помимо обычных принятых характеристик, к которым относятся время и скорость нагружения, температура, среда, напряженное состояние и т. д., еще запас упругой энергии системы, влияние которого весьма велико на процесс разрушения не только при кратковременном, но и при длительном нагружении. Процессы, вызывающие в напряженной системе появление локальной деформации и разрушения с течением времени и усиливающие их, могут быть самыми разнообразными, к ним относятся физико-химическое воздействие окружающей среды (коррозионное воздействие), адсорбционные эффекты, внутренние физикохимические процессы под воздействием напряжения, времени и температуры и т. д. [c.153]

Следовательно, при прочих равных условиях аномальное изменение свойств в результате прокатки при определенных температурах обусловлено динамическим деформационным старением. Прокатка при температурах выше комнатной, но ниже Ль когда подвиж- ность атомов примесей уже достаточно велика, а подвижность атомов матрицы еще мала для заметной рекристаллизации в короткое время, обеспечивает необходимые условия для динамического взаимодействия между генерируемыми деформацией свободными дислокациями и примесными атомами. Воздействие пластической деформации и температуры при теплой прокатке и качественно, и по физической природе аналогично воздействию их при деформации растяжением или изгибом. Однако теплая прокатка предоставляет дополнительные возможности для исследования природы динамического деформационного старения, так как при прокатке, в отличие от метода механических испытаний при повышенных температурах, динамическое деформационное старение и механические испытания можно проводить раздельно, благодаря чему влияние повышенной температуры на эффект динамического деформационного старения устраняется, влияние его на свойства стали выявляется более полно. [c.270]

Изученный нами температурный интервал может соответствовать глубинам до 100 км. Общий эффект, связанный с выравниванием различий электросопротивления горных пород при высоких температурах, находится в сложных соотношениях с давлением Изучение этих соотношений явилось задачей дальнейших исследований. Была проведена серия испытаний по определению электросопротивления горных пород при температуре 450—500° С и давлении 23—31 кбар [5]. Эти опыты показали, что возрастание давления при нагреве приводит к уменьшению электросопротивления пород. Для понимания механизма электропроводности в горных породах сделаны расчеты энергии активации и показателя степени температурной зависимости по экспериментальным данным. Результаты экспериментов, указывающие на уменьшение электросопротивления пород при высокой температуре и давлении, могут быть использованы для интерпретации вариаций геомагнитного поля при изучении электропроводности пород в глубинах Земли. [c.301]

Отмеченное обстоятельство говорит о необходимости определения для каждой рассматриваемой стали или сплава при изучении закономерностей накопления длительных циклических повреждений эффектов знака напряжений при выдержке в исследуемом интервале температур. Такие данные могут быть получены в режимах испытаний типа базовых режимов, показанных на рис. 1.2.1, в—е. При этом оценка повреждений для материалов и режимов нагружений с большим повреждающим эффектом выдержки того или иного знака должна производиться с использованием соответствующей базовой кривой усталости (решим — рис. 1.2.1, б, д), отражающей снижение долговечности при наличии односторонней выдержки. Неучет названных обстоятельств может привести к ошибке порядка до двух и более раз в оценке накопленного усталостного повреждения. [c.36]

Можно заметить, что диапазон используемых для усталостных испытаний машин очень широк — от самых простых до чрезвычайно сложных. Очень сложные испытательные системы, используемые, например, для натурных испытаний, позволяют получать данные, применимые лишь для исследуемой конструкции и лишь в условиях, соответствующих условиям проведения испытаний. Результаты, полученные для вполне определенной конструкции и заданных условий, очень точны, однако экстраполировать их на другие условия или на другие изделия очень сложно, если вообще возможно. С другой стороны, данные лабораторных исследований усталости на простых образцах имеют общий характер, их можно использовать при расчетах практически любых изделий из исследованного материала. Однако для применения этих данных на практике требуется умение количественно оценить различия между лабораторными и эксплуатационными условиями, включая эффекты асимметрии нагружения, непостоянства амплитуды напряжения, условий окружающей среды, размеров, температуры, обработки поверхности, остаточных напряжений и т. п. Диапазон осуществляемых усталостных испытаний весьма широк — от простейших испытаний гладких образцов до сложнейших натурных испытаний изделий. Любые испытания полезны и направлены на достижение вполне определенных целей. [c.183]

Следует, однако, отметить, что испытания при температуре метода замораживания имеют свои преимущества, так как при этом линейность между оптическим эффектом и деформациями сохраняется в значительно более широком диапазоне относительных деформаций (до величин порядка 5 — 6%). Для клея холодного отверждения оптический коэффициент деформаций сильно зависит от различных условий (времени выдержки перед испытанием после отливки, режима сушки и толщины слоя). Средняя величина этого коэффициента, определенная на балочках из клея холодного отверждения, через неделю после отливки составляет К 0,054, а через 2 мес. после этого поднимается до /С = 0,1. Соответственно этому величина е(1,о) уменьшается с 0,001 до 0,00054. Это обстоятельство требует при исследованиях напряжений с применением слоя из клея холодного отверждения калибровки величины К- [c.246]

Влияние предварительного нагружения на динамические свойства материалов было показано на рис. 3.8. Во многих случаях, например для опор двигателя, этот эффект довольно важен, особенно когда требуется достичь хороших изолирующих характеристик при высоких частотах колебаний. Здесь также учитывается влияние температуры окружающей двигатель среды. Так, для того чтобы изготовить резиноподобные материалы с разнообразными изолирующими и демпфирующими характеристиками, необходимо изучить их свойства как функции динамических и статических деформаций. Однако, поскольку здесь возможно большое число комбинаций параметров, становится трудным организовать испытания материалов. С другой стороны, можно использовать подход, при котором влияние различных внешних условий можно разграничить так, что будет достаточно провести испытания заданного материала для определения как статических, так и динамических характеристик порознь, а затем воспользоваться аналитическими методами для оценки их совместного влияния. В работе [3.11] была предложена общая теория комбинированного линейного динамического и нелинейного статического поведения вязкоупругих материалов. Аналогичный подход, дающий более простые результаты и основанный на уравнении Муни — Ривлина [3.12, 3.13], обсуждается ниже. Сначала рассматривается нелинейное статическое представление на основе уравнения Муни — Ривлина, а затем оно распространяется на динамическое поведение [c.124]

Практика работы прибором показывает, что поверхность испытуемого образца в точках приложения контактов должна быть свеже-зачищенной, так как поверхностная окисная пленка, обладающая малой электро- и теплопроводностью, создает дополнительную термопару с неокисленным металлом, и эта термопара, будучи включена последовательно с основной, изменяет показания последней. Однако этот же эффект можно использовать для оценки толщины пленки и определения ее природы. Так, обезуглероженный поверхностный слой дает резкое изменение величины т.-э. д. с. по сравнению с зачищенным участком поверхности того же образца. Это изменение зависит от степени обезуглероживания и от температуры испытания. При повышении температуры горячего контакта показания прибора в меньшей степени определяются поверхностными слоями металла. [c.362]

На практике для определения коэффициента теплопередачи К очень часто пользуются кривыми, приведенными на рис. 201, по которым величина К определяется для известной разности Д/ еп при заданной температуре / j. Эти кривые построены Баджером по результатам испытаний вертикального испарителя со стальными трубами диаметром 2" и длиной 1220 лш коэффициенты теплопередачи К. определялись при испарении дистиллированной воды, уровень которой поддерживался на отметке верхних кромок трубок, с учетом гидростатического эффекта при определении разности температур. [c.366]

Ровно столетие прошло между пионерными исследованиями упругих свойств твердых тел, проведенных Вертгеймом в 40-х гг. XIX века, и кульминационными итоговыми работами Вернера Кестера 40-х гг. XX века. Кестер, который полагался главным образом на точные эксперименты по из-гибной вибрации, располагал преимуществом знания уточненной теории при установлении в своих исследованиях основных мод колебаний, для оценки значения почти пренебрежимого вклада инерции поворота сечений. Он определил значения Е для более чем тридцати элементов, сравнив их со значениями модулей одиннадцати соответствующих элементов, найденными Вертгеймом, а также значения модулей 59 двойных сплавов, сравнив их с соответствующими данными Вертгейма для 64 сплавов. Интересное различие по сравнению с результатами Вертгейма, особенно по отношению к сплавам, заключается в существенном увеличении объема побочной информации, относящейся к кристаллическим структурам и фазовым явлениям, которая позволила Кестеру классифицировать и привести в соответствие все его результаты, полученные на основе более точно изготовленных образцов и более точно определенных частот вибрации. В своих первых экспериментальных исследованиях зависимости модулей упругости от температуры Вертгейм ограничился квазистатическими испытаниями в интервале температур между —15 и 100°С, а также всего несколькими элементами динамические исследования Кестера охватывали большее множество твердых тел и диапазон температур от —185 до 1000°С. Оба рассматривали наличие корреляции между континуальными и атомистическими параметрами или отсутствие таковой, оба осредняли значения коэффициента Пуассона твердых тел, и где это было уместно, влияние магнитных эффектов [c.492]

С помош ью уравнения типа (2.24) описана ползучесть сталей перлитного и аустенитного классов нескольких промышленных плавок. Для определения справедливости уравнения типа (2.23) для описания закономерностей ползучести углеродистой стали при очСнь высоких температурах были проведены испытания СтЗ при 1100—1200° С — в воздушной среде (рис. 2.18), при 1100, 1200, 1250—1300° С — в вакууме (рис. 2.19—2.20). Эксперименты показали, что при 1100 и 1200" С на первом этапе превалирует упрочнение с неустановившейся ползучестью, когда скорость убывает и достигает минимального значения, в дальнейшем наступает стадия ускоренной ползучести. При 1250 и 1300° С эффект упрочнения отсутствует увеличение деформации происходит с увеличивающейся скоростью. Сопоставление кривых рис. 2.18 с кривыми рис. 2.19—2.20 позволяет отметить, что в вакууме ползучесть протекает с меньшими скоростями. В связи с этим статистическую обработку первичных кривых проводили раздельно для трех партий образцов I —при 1100 и 1200 С в воздушной среде П — при тех же температурах в вакууме П1 —при 1250 и 1300° С. В результате получено три уравнения состояния [c.45]

На электростанции Ргапкеп-П (ФРГ) был испытан промышленный электромагнитный фильтр производительностью 50 т/ч для определения зависимости между эффективностью сепарации магнетита и напряженностью магнитного поля при скорости фильтрования 1 ООО м/ч (по свободному сечению). При напряженности магнитного поля 600—700 ав/см степень удаления из. конденсата окислов железа при высокой их начальной концентрации составляла около 98%. При исходной концентрации железа меньше 200 мкг/кг эффект обезжелезивания снижался и при 20 мкг/кг составлял около 80%. Установлено, что магнетит сепарируется лучше при повышенных температурах конденсата, так как в этих условиях он более стабилен. Поэтому целесообразно размещать электромагнитные фильтры после п. н. д. или п. в. д. (при температуре 150—230 °С), где они могут обеспечивать остаточное содержание окислов железа в фильтрате в пределах 2—3 мкг/кг Ре. Из-за ограниченной температурной прочности изоляции электромагнитные катушки должны охлаждаться. [c.68]

Это означает, что чувствительность определения АС, не говоря о краевом эффекте, не зависит от L. Это существенно упрощает процедуру испытаний, поскольку отпадает необходимость точного воспроизведения длины L для каждого образца с целью обеспечения одной и той же чувствительности тензометра. Тарировку можно проводить при комнатной температуре. Для низкотемпературных измерений нужно лишь ввести поправку на изменение диэлектрической постоянной. Это справедливо при условии сохранения постоянства отношения гз/ri с изменением температуры. Если оба цилиндра изготовлены из одного и того же материала, то изменение гг г минимально. Чувствительность датчика легко меняется в зависимостп от величины гг1г. Датчик мож- [c.388]

Как и для агрегатов теплоэнергетики, при определенных сочетаниях режимов термоциклического нагружения, действия статических нагрузок и конструктивных параметров детали в элементах турбомашин может проявиться эффект формоизменения конструкции в целом [10] или отдельных зон [70], выражающийся в накоплении односторонних [12] деформаций [9, 44]. Этот эффект особенно характерен в условиях значительных градиентов по сечению детали и высоких температур термического цикла. Такой случай реализован при испытании дисков (диаметр диска 450 мм, диаметр ступицы 70 мм) турбомашин по специальной программе (рис. 1.15, а) с имитацией центробежных сил [43]. В период выхода на стационарный режим в диске наводились высокие перепады температур (до 600° С). Опытные данн-ые (рис. 1.15, б) свидетельствуют о том, что процессы накопления за цикл односторонних деформаций (для режима при Ттах=750°С) быстро стабилизируются. Характер изменения пластических деформаций и деформаций ползучести по циклам один и тот же. Значения накопленных за цикл деформаций (пластической и ползучести) сопоставимы, а суммарная их величина оказывается значительной с точки зрения накопления квазиста-тических повреждений. Циклический характер процесса деформирования реализуется по всему объему диска (рис. 1.15, в). Примечательно, что пластические зоны деформирования появляются на ободе и в зоне расточки диска они занимают большие объемы и не меняются при циклическом деформировании, при этом пластические деформации могут составлять около 1% [44]. Следовательно, наиболее подвержены повреждениям крайние точки обода и ступица диска [22, 100]. [c.29]

Аналогичный эффект наблюдается при легировании титана палладием. Как показали результаты коррозионных испытаний, скорость коррозии сплава Ti с 1% Pd в 40%-ной HaS04 составляет 0,01 г/м -час при 25° С и 0,57 г/-час — при 50° С, в то время как для нелегированного титана скорость коррозии равна соответственно 2,02 и 15,3 гЫ -час. На рис. 63 приведены данные по определению стационарного потенциала титана и сплавов титана с Pt и Pd в насыш,енной кислородом и водородом 20 %-ной H2SO4 при комнатной температуре [135], а также анодная кривая для титана. Эти опыты показывают, что даже в атмосфере кислорода чистый титан пе находится в устойчивом пассив- [c.90]

При исследовании влияния толщины на переходную температуру установлено, что максимальный эффект достигается при толщине 75 мм для сталей средней прочности. Это подтверждено результатами испытаний образцов с надрезом при изгибе (Моуб-рэй и др., 1966 г.) и дисковых образцов с двумя надрезами. Результаты последних работ более подробно рассмотрены ниже в одном из разделов. Аналитические исследования влияния толщины связаны с определенными трудностями, поскольку не получено удовлетворительного аналитического решения. [c.116]

Ha ход кривых поглощения тепла при использован динамических методов испытаний оказывают влиян тепловые эффекты даже при нагреве образцов со ско угодно малыми скоростями, поэтому определение фy ции /(Т, t) возможно только для предварительно ото жениых образцов при каждой заданной температуре исп таний. Из формулы (П1.37) вытекает простая форму для расчета с(Т) [c.126]

Для нахождения границы KooiT) образцы материала предварительно термостатируются при выбранных температурах. Затем любым методом определяются значения >.сх). Если тепловые эффекты реакции оказывают незначительное влияние на коэффициент теплопроводности, он может быть определен как предел функции ЦТ, Ъ) при Ь-> 0. Для рассматриваемого случая были использованы предварительно отожженные образцы, причем испытания проводились динамическим методом. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...