Полюсы основные

Заметим, что вектор поступательного перемещения зависит от выбора полюса (основной точки), а угол поворота не зависит от этого выбора. В самом деле, тот же переход из положения I в положение II можно осуществить, приняв за полюс точку М и переместив сначала фигуру в положение I" (рис. 150), причем все точки фигуры получат перемещения, геометрически равные ММ и отличные от 0 0, а затем повернув [c.233]

Здесь X и Хо — соответственно абсцисса, отсчитываемая от полюса основного участка, и расстояние от начального сечения до полюса основного участка струи. [c.338]

Приближенные схемы и основные расчетные зависимости для затопленной свободной турбулентной струи несжимаемой жидкости. Согласно опытам, уже на небольшом расстоянии от начального сечения в струйном пограничном слое профили продольной скорости приобретают форму, характерную для автомодельного течения. Поэтому в практических приложениях часто вместо полной схемы струи с тремя участками, используется упрощенная схема (рис. 22, б). В этой схеме исключается из рассмотрения переходной участок. При этом вместо двух ограничивающих его сечений рассматривается одно, называемое переходным. Границы пограничного слоя принимаются линейными. Продолжив внешние границы струи на основном участке до пересечения с ее осью, получаем в точке О пересечения полюс основного участка струи. [c.85]

В приведенных формулах (4-4)—(4-9) р, v, ц — числа пар полюсов основного поля, гармоник м. д. с. обмотки статора и короткозамкнутого ротора oj, со ,угловые скорости вращения основной волны и Ц.-Й гармоники ротора относительно статора [c.35]

В синхронной машине с явно выраженными полюсами основными причинами неуравновешенности ротора являются неодинаковые массы противоположных полюсов и сдвиг центров их масс относительно друг друга в осевом направлении. Корректирующие массы, необходимость в которых выявляется в результате балансировки готовых роторов, могут быть приведены с помощью расчета [14] к системе с наименьшей общей корректирующей мас- [c.194]

Добавочная цепь имеет трансформаторную связь с основной через обмотку Т. Она также имеет обмотки главных полюсов В , компенсационную Кг и добавочных полюсов Да, шунтированную сопротивлением R d- В эту же цепь включена вторая обмотка добавочных полюсов основной цепи Д щ- [c.606]

Конструкция. Генератор ГС-24А представляет собой шестиполюсную электрическую машину, (см. рис. 51). Корпус 8 выполнен из электротехнической стали. К корпусу привертываются винтами основные 9 и дополнительные 4 полюсы. Основные полюсы — шихтованные из электротехнической стали, дополнительные — целые, выполненные из низкоуглеродистой стали. [c.82]

В показанном на рис. 22.10 исходном положении двух эвольвент и их общая нормаль п — п проходит через полюс зацепления Р и одновременно касается основных окружностей Si и Sj. Представим себе, что колеса повернулись и эвольвенты заняли новое положение. Нормаль к эвольвенте 5, в этом положении должна быть касательной к основной окружности St, нормаль к эвольвенте 5 должна касаться основной окружности S.2. Так как в точке касания эвольвент нормаль должна быть общая, то она должна одновременно касаться и той и другой основной окружности, и, таким образом, при вращении колес их общая нормаль не меняет своего положения и все время проходит через полюс зацепления Р. Следовательно, передаточная функция Ui2 от колеса 1 к колесу 2, равная [c.435]

Выведем зависимость между г, 1п. z, % н х. Так как мы предположили, что полюс зацепления Р при сдвиге рейки не изменял своего положения, то из рис. 22.36 следует, что основная окружность после смещения будет иметь в качестве центра точку, которую мы получим, если в точке В восставим перпендикуляр к линии зацепления п—п и найдем точку Oi как точку пересечения этого перпендикуляра с линией РО. Из подобия треугольников получаем [c.460]

Постоянное положение общей нормали NN обеспечивает и постоянное положение полюса зацепления Р,, на линии центров 0 0. . При этом, в соответствии с основным законом зацепления, передаточное отношение 2 от профиля ЕЕ к профилю ОН, равное [c.260]

При изменении направления вращения звеньев движение будет передаваться другими, симметричными к предыдущим, эвольвент-ными профилями, а линия зацепления займет иное положение (на рис. 175 показано пунктиром). Однако новая линия зацепления будет по-прежнему касательной к тем же основным окружностям, поэтому полюс зацепления останется на прежнем месте, сохранится и величина передаточного отношения. Кроме того, на величину передаточного отношения эвольвентных профилей не оказывает влияния ни угол зацепления, ни межцентровое расстояние. Из рис. 175 видно, что [c.260]

Для определения ускорений точек и угловых ускорений звеньев плоского механизма применяется теорема об ускорениях точек плоской фигуры и ее следствия. Имеются два основных случая определения ускорения точки звена механизма по ускорению другой точки этого звена, принимаемой за полюс. [c.269]

Обмоточные характеристики определяются в основном зависимостью числа витков в фазе от мощности при фиксированной частоте вращения или числа пар полюсов (рис. 7.2, а). Гиперболический характер кривых объясняется тем, что при одинаковых напряжениях и перегрузочной способности с увеличением мощности следует уменьшать число витков в фазе. Это необходимо, с одной стороны, для компенсации увеличения МДС якоря из-за соответствующего увеличения тока якоря, а с другой—для создания соответственно большего рабочего магнитного потока. Характеристика оптимальных чисел витков на полюс и фазу показана на рис. 7.2, а пунктиром. Эта кривая имеет довольно устойчивый характер в широком диапазоне изменения теплонапряженности генератора. Во всяком случае значительные увеличения температуры входа охлаждающего воздуха не влияют на сдвиг кривой. Тем не менее следует иметь в виду, что более общая пунктирная характеристика справедлива лишь для оговоренных в техническом задании исходных данных (иф=120 В, / = 400 Гц и т. п). [c.206]

Утверждения, касающиеся законов изменения этих функций, носят название основных теорем классической механики, а утверждения, касающиеся условий, при которых эти функции сохраняются неизменными, называются законами сохранения. Далее в формулировках основных теорем будут использоваться два вектора, которые определяются совокупностью сил, действующих на все точки системы / —главный вектор сил системы и /Ио— главный момент сил систем ы относительно некоторого полюса О. [c.67]

Скорости точек плоской фигуры. Пусть плоская фигура движется по отношению к основной системе отсчета (рис. 96), в которой положения полюса А и произвольной точки /И определяются соответственно радиусами-векторами рд и р . Тогда в любой момент времени между векторами р . и г = AM имеет место соотношение Ртц = Рл4 [c.107]

Аналитическое рассмотрение движения плоской фигуры в ее плоскости. Пусть плоская фигура движется по отношению к основной (неподвижной) системе осей Q t (рис. 130). Примем точку А за полюс и свяжем с фигурой подвижную систему осей Аху. Тогда положение фигуры в любой момент времени будет определено, если будут известны координаты т] полюса А и угол ф между осями Ох и Й . Чтобы знать движение фигуры, надо знать зависимости [c.127]

Эта формула выражает основную теорему зацепления полюс передали делит линию центров на часта обратно пропорциональные угловым скоростям. [c.180]

Проведем теперь общее доказательство независимости вращения фигуры от выбора полюса. Пусть произвольная плоская фигура движется в своей плоскости относительно основной системы координат хОу (рис. 139). Сначала выберем за полюс точку Е и построим систему координат х Еу, которая будет двигаться вместе с фигурой. Переносное поступательное движение будет характеризоваться движением точки Е, а относительное вращательное движение — изменением угла ф между осями Ох и Ex. Затем повторим то же самое движение фигуры, но за полюс выберем какую-либо другую точку, например точку L, и построим на фигуре систему координатных осей xf Ly", параллельных осям х Еу. Тогда переносное поступательное движение фигуры будет характеризоваться движением точки L, отличающимся от движения точки Е, а относительное вращательное движение фигуры будет характеризоваться изменением угла между [c.218]

Регулирование сварочного тока производится двумя способами грубая регулировка достигается устайовкой щеток в одно-из двух фиксированных положений и тонкая регулировка — реостатом в цепи возбуждения регулируемой обмотки поперечных полюсов. Основные технические данные преобразователя даны в табл. 2. Реостат возбуждения установлен на корпусе преобразователя. Двигатель преобразователя имеет короткозамкнутый р отор. Преобразователь выполнен однокорпусным и установлен на колесах. [c.40]

Принцип действия электрофильтров заключается в том, что запыленные газы проходят через электрическое поле, образуемое между стальным цилиндром (положительный полюс) и проволокой, проходящей по оси цилиндра (отрицательный полюс). Основная масса частиц золы получает отрицательный заряд и притягивается к стенкам цилиндра, незначительная же часть частиц золы получает положительный заряд и притягивается к проволоке. При периодическом встряхивании электрофильтра электроды освобождаются от золы. Расход электроэнергии невелик (0,1—0,15 кВт на 1000 м газа), но высокое напряжение (до 90 ООО В) требует особой осторожности при обслуживании электрофильтров. Электрофильтры применяют в котельных с расходом дымовых газов более 70 ООО м /ч, отнесенных к йормальным условиям. [c.395]

Сварочные генераторы. Прин[ ,ип получения падающей внешней ха])актеристики генератора 21утем изменения потока в воз-дуннюм зазоре под полюсом является основным для современных сварочнг.1Х генераторов. [c.129]

Параметры электронного луча, соответствующие технологическому процессу сварки, определяют основные требования к конструкции электронной пушки (табл. 34). В сварочных установках электронная пушка состоит из следующих основных э.гсементов катод—источник электронов анод — электрод с отверстием в середине для пропускания луча к изделию, подключенный к положительному полюсу силового выпрямителя фокусирующий ири-катодныл. . .летстрод (модулятор), регулирующий силу тока в луче фокусирующая магнитная линза отклоняющая магнитная система. [c.159]

Особенность строения металлических веществ заключается в том, что ОИН все построены в основном из таких атомов, у которых внешние электроны слабо связаны с ядром. Это обусловливает и особый характер химического взаимодействия атомов металла, и металлические свойства. Электроны имеют отрицательный заряд, и достаточно создать ничтожную разность потенциалов, чтобы началось перемещение электронов по направлению к положите.льио заряженному полюсу, создающее электрический ток. EioT почему металлы пв-ляются хорошими проводниками электрического тока, а неметаллы ими н< являются. Характерным электрическим свойством металлов является также и то, что с повышением температуры у всех без исключения металлов элокт]) -проводность уменьшается. [c.14]

Построение ка .)Т1ты зацепления (рпе. 2.12) произведем для примера 1. Наносим центры колес. Строим начальные окружности r ,i II /, 2, соприкасающиеся в полюсе зацепления ои, а затем окружности вершин Га и 2, делите 1ы1ые Г н /"j. впаднн г/, п г/2, основные Гц и r/j2. Через полюс зацепления ш проводим общую касательную к начальным окружностям, перпендикулярную к межоеевой прямой [c.32]

Для колес без смещения Я = 2,25т d = d- -2m df = d—2,5m A A.j — линия зацепления (общая касательная к основным окруж ностям) ga—длина активной линии зацепления (отсекаемай окружностями вершин зубьев) П—полюс зацепления (точка касания начальных окружностей и одновременно точка пересечения линии центров колес с линией зацепления). [c.99]

В соответствии с основным законом зацепления центроидами в относительном движении зубчатых колес при = onst должны быть окружности, радиусы и г. .2 которых равны расстояниям от центров колес Oj и 0 до полюса зацепления Р == OiP = = О-гРо). В теории зацепления эти окружности называют начальными. Они перекатываются одна по другой без скольжения. [c.261]

Кардиоида и (рис. 4) — подара окружности р радиуса / , равного диаметру 27 основной окружности к относительно полюса О, т. е. это — геометрическое место оснований М и М перпендикуляров, опущенных из полюса О на касательные к окружности Р в точках Р и Р. Геометрические построения для разделения угла на три равные части основаны ш определении улитки Паскаля как подэры окружности, касающейся кривой в точках А и 7) (см. рис. 1, б), относительно полюса О. [c.22]

Основными кинематическими характеристиками рассматриваемого движения являются скорость и ускорение поступательного движения, равные скорости и ускорению полюса (v =va, Опост= =ад), а также угловая скорость ш и угловое ускорение е вращательного движения вокруг полюса. Значения этих характеристик в любой момент времени t можно найти, воспользовавшись уравнениями (50). [c.128]

Основными кинематическими характеристиками движения являются скорость Ид и ускорение а полюса, определяющие скорость и ускорение поступательной части движения, а также угловая скорость со и угловое ускорение е вращения вокруг полюса. Значения этих величин в любой момент времени можно найти по уравнениям (79). Заметим, что если за полюс принять другую точку тела, например точку В (см. рис. 180), то значения Vg и а окажутся отличными от Va и Од (предполагается, что тело движется не поступательно). Но если связанные с телом оси, проведенные из точки В (на рис. 180 не показаны), направить так же, как и в точке А, что можно сделать, то значения углов ср, i 3, 0, а следовательно, и последние из уравнений (79) не изменятся. Поэтому и здесь, как ив случае плоского дв1шения, вращательная часть движения тела, в частности значения ш и е, от выбора полюса не зависят. [c.154]

Из анализа основной теоремы- зацепления следует, что при заданном законе изменения передаточной функции, т.е. при заданных центроидах, определяющих положение полюса Р на межосевой линии 0,0,2, конструктор располагает свободой выбора геометрии контактируемых профилей. Лкзбой паре центроид соответствует множество сопряженных профилей, обеспечивающих заданное изменение отношения угловых скоростей звеньев. [c.344]

На рис. 14.10 показаны три проекции начальных цилиндров винтовой передачи с радиусами г .] и и концентричные им основные цилиндры с радиусами r i и rir>. Винтовые линии на начальных цилиндрах показаны в положении касания в точке Р — полюсе зацепления, п — п — нормаль к ним. Общая касательная т —т составляет с осями колес соответственно углы Pi,, и сумма Koropiiix равна углу 2. [c.396]

Касательно к основным цилиндрам через полюс зацепления Р проходят образующие плоскости Еь и Еы, в которых расположены прямолинейные образующие боковые поверхности зубьев, o iaB-ляющие углы Р/л и с осями колес. [c.396]

Основная теорема зацепления. В зубчатых передачах вращение от одного колеса другому передается силами в точках контакта боковых поверхностей зубьев. Поверхности взаимодействующих зубьев зубчатых колес, обеспечивающие постоянное передаточное число, называют сопряженными поверхностями зубьев. Для получения таких поверхностей профили зубьев нужно очертить кривыми, подчиняющимися определенным законам. Эти законы вытекают из основной теоремы зацепления общая нормаль пп к профилям зубьев, проведенная через точку их касания, в любой момент зацепления проходит через полюс зацепления П, делящий межосевую линию О1О2 на отрезки, обратно пропорциональные угловым скоростям. [c.331]

Начальные окружности (см. рис. 3.77) относятся только к зубчатой передаче. Обозначим отрезки О П и через Ги,х и и представим их радиусами окружностей, имеющих постоянное касание в полюсе зацепления П, тогда согласно основной теореме зацепления (й1/(й2=Ги,2/ ш1, откуда получаем равенство окружных скоростей Ю1 а 1=<а2Гша. Это значит, что при вращении зацепленных зубчатых колес окружности радиусов Ги,1 и / а перекатываются одна по другой [c.334]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...