Диаграмма температуры, обобщенная

Таким образом, при повышенных и высоких температурах обобщенная диаграмма циклического упругопластического деформирования описывается зависимостью, аналогичной уравнению обобщенной диаграммы при нормальных температурах [c.89]

Таким образом, при повышенных температурах обобщенная диаграмма циклического упругопластического деформирования описывается зависимостями, аналогичными уравнению обобщенной [c.246]

Термодинамические диаграммы для отдельных веществ можно построить, используя рис. 28 и 30, вычерченные на основе обобщенного фактора сжимаемости. Пример И иллюстрирует построение таких диаграмм для двуокиси углерода при температуре 25 и 150 °С и давлений 1 —1000 атм. [c.184]

Графики этих зависимостей приведены на рис. 9.16. Малая активность марганца как раскислителя создает большие остаточные концентрации марганца в металле, но они не влияют на механические свойства стали (до 1 %). При высоких температурах и достаточно малых концентрациях Мп остаточная концентрация кислорода превышает предел концентрации насыщенного раствора Li (см. с. 329 ), которая показана на рис. 9.16 штриховой линией. Несмотря на малую раскислительную активность, марганец широко применяется в сварочной металлургии, так как кроме кислорода он извлекает из жидкого металла серу, переводя ее в MnS, плавящийся при 1883 К, поэтому при кристаллизации металла шва влияние легкоплавкой сульфидной эвтектики понижается и повышается сопротивление металла образованию горячих трещин. Обобщенная диаграмма плавкости Me — S для железа, кобальта и никеля приведена на рис. 9.17, указаны температуры плавления сульфидных эвтектик, лежащих ниже температур кристаллизации стали, никеля и кобальта. [c.328]

К таким диаграммам относятся рассмотренные ранее обобщенные диаграммы структурных состояний, на которых приведены характеристики структуры в функции скорости и температуры деформации и последующей термической обработки. [c.386]

Определяя по обобщенным параметрическим диаграммам сопротивление разрушению и характеристики пластичности при длительном разрыве для заданного срока службы и температуры, можно выявить оптимальное сочетание характеристик жаропрочности и установить наиболее благоприятные условия службы металла. [c.74]

На рис. 3.7 представлена обобщенная диаграмма жаропрочности металла ротора среднего давления турбины К-200-130, отработавшего 54 000 ч. Металл для образцов вырезан из зоны ротора, находившейся при температуре менее 300 °С. Следовательно, можно считать, что объект исследования не подвергался действию ползучести и представляет одну из промышленных партий металла стали Р2М. По химическому составу металл удов- [c.79]

Существенным обстоятельством, вытекающим из эксперимента, является существование обобщенной диаграммы деформирования и при высоких температурах в исследованном диапазоне скоростей деформирования, причем сохраняется равенство текущей пластической и остаточной деформации [64, 234, 237, 238]. В этих условиях, так же как и при нормальных и повышенных температурах, уравнение для ширины петли при циклическом деформировании может быть представлено в виде произведений функций числа [c.85]

На рис. 2.3.9 приведена схема кривых длительного циклического деформирования для (к — 1) и к-го полуцикла при наличии выдержек, основанная на изложенной выше простейшей модели. Здесь предполагается существование обобщенной диаграммы длительного циклического деформирования, аналогичной диаграмме циклического деформирования при нормальной температуре [63, 235]. Будем считать, что на участке активного нагружения и ползучести текущие значения необратимой деформации на некотором уровне напряжений а равны значениям полных необратимых деформаций на этом уровне напряжений. На рис. 2.3.9 зона разгрузки в полуцикле (к — 1) соответствует напряжениям а <( <С <7тт, зона нагружения — напряжениям 8 > Отт. Линия 1 относится к кривой мгновенного нагружения, т. е. нагружения со скоростью, когда временные эффекты не могут проявиться. Линия 2 — кривая активного нагружения, а линия 3 — огибающая, проходящая через значения необратимой деформации в циклах нагружения с выдержкой. длительности т. [c.97]

В соответствии с экспериментальными данными по неизотермическому нагружению (см. рис. 2.5.1, а) деформации в циклах неизотермических нагружений могут быть рассчитаны с использованием величин параметров обобщенной диаграммы, полученных при изотермических испытаниях. На рис. 2.5.1, б дана зависимость ширины петель гистерезиса в первом полуцикле при мягком изотермическом нагружении от степени исходного деформирования (заштрихованная область), а также приведены точки, полученные в испытаниях с переменными температурами 200 600, 300 600° С. Как видно из рисунка, параметр А, [c.116]

Таким образом, предлагаемая математическая модель (21) обладает важными преимуществами. Во-первых, она содержит в явном виде характеристики циклической трещиностойкости материала, определяемые по точкам того участка, к которому они относятся, благодаря чему исключается влияние точек одного участка на характеристики другого. Во-вторых, она позволяет адекватно описать диаграммы усталостного разрушения, содержащие все известные нам аномалии. В-третьих, раздельное описание отдельных участков существенно облегчает обобщение соответствующих выражений, так чтобы они учитывали асимметрию цикла, частоту нагружения, температуру и другие параметры, влияние которых может по-разному проявляться при низких, средних и высоких скоростях роста трещины. [c.222]

Если сопротивления упругопластическому деформированию применяемого конструкционного сплава при температурах и окончания fe-ro л к 1)-го полуциклов неизотермического процесса деформирования различаются существенно (что характерно для сферического корпуса), обобщенную диаграмму циклического деформирования для этих полуциклов можно построить на основании диаграмм циклического деформирования, полученных в изотермических условиях при крайних температурах термического цикла. Такое преобразование вьшолняют при равенстве пластических деформаций в соответствующих изотермических полуциклах и в цикле с переменной температурой, т. е. [c.211]

Схема преобразования изотермических циклических диаграмм деформирования указанным способом для условий деформирования в сферическом корпусе показана на рис. 4.46, а, причем каждая диаграмма верхнего и нижнего полуциклов (при отсчете от начала нагружения) является частью изотермической диаграммы для температур и а параметры построенных таким образом расчетных обобщенных диаграмм циклического деформирования, определяются на основании изотермических циклических диаграмм деформирования = [c.211]

Нужны закономерности протекания износа инструмента при разных режимах не только по задней грани и лунке, но и в обобщенном виде для так называемого размерного износа. Если речь идет о тепловых явлениях, то нужны не столько данные о максимальных температурах при разных режимах, сколько удобные для использования формулы или диаграммы, определяющие распределение теплового баланса, величины температурных деформаций инструмента, а в некоторых случаях и станка и обрабатываемой детали и при этом опять-таки в их изменениях во времени, а не только при начале резания. Для каждого типа станка нужны конкретные нормативные данные о его суммарной жесткости и при этом не в виде одного единственного числа, а при разных нагрузках и при разгрузке и обязательно в связи с зазорами, влияющими на точность изготовления деталей, и опять-таки не только для так называемого состояния поставки , но и в эксплуатационном состоянии в разные моменты межремонтного периода. [c.76]

Наиболее удобной формой обобщения ре-"зультатов этих испытаний являются объёмные диаграммы в координатах степень деформации — температура деформации — величина зерна, которыми и пользуются при устано- [c.292]

Наиболее эффективным циклом в данном диапазоне температур является регенеративный цикл (обобщенный цикл Карно, состоящий в Ts-диаграмме из двух изотерм и двух эквидистантных кривых, фиг. 354,а).Коэффициент полезного действия подобного цикла определяется только верхней и нижней абсолют- [c.542]

Рис. 20-4. Обобщенная ц-диаграмма пр высоких давлениях и температурах.

Указанные закономерности деформирования и разрушения при неизотермическом нагружении определяют ряд требований к программам для расчета малоцикловой прочности элементов конструкций. В общем случае программа должна обеспечивать решение задачи в приращениях и определение момента перехода от разгрузки к нагружению при этом необходимы анализ истории нагружения в каждой точке деформируемого элемента и корректировка пределов текучести обобщенных диаграмм деформирования на величину на основе уравнения (12.8) по вычисляемым в конце каждого полуцикла пластическим деформациям. В связи с тем что в результате такой процедуры диаграммы деформирования во всех точках элемента будут отличаться даже при одной и той же температуре, необходимо осуществлять непрерывный счет задачи полуцикл за полуциклом или записывать промежуточные результаты на запоминающем устройстве. В соответствии с (12.7) на каждом этапе нагружения определяются параметры критериального уравнения e p и а (с учетом знака). Моменты перехода значения через нуль разделяют области интегрирования и 21 . Если известно, что основные изменения температурного поля происходят при упругом деформировании, то расчет упрощается [c.267]

Выше были рассмотрены закономерности малоциклового деформирования в условиях нормальных, повышенных и высоких температур (см. 2.1—2.3). Несмотря на существенное усложнение явлений по мере повышения температур испытаний, усиление фактора частоты и времени деформирования, проявление аффектов температурной выдержки под нагрузкой и без, во всех случаях доказано существование обобщенной диаграммы циклического деформирования. При нормальных и повышенных температурах обобщенная диаграмма отражает поцикловую трансформацию свойств материалов, выражающуюся в циклическом упрочнении, разупрочнении и стабилизации при наличии или отсутствии циклической анзиотропии. [c.105]

Так же как и при нормальных температурах, обобщенная диаграмма циклического деформирования существует и при повышенных температурах увеличение температуры вызывает интенсификацию процессов упрочнения и разупрочнения соответственно для циклически упрочняющихся и циклически разупрочняю-щихся материалов (возрастание показателей степеней а и Р). В этом случае основные параметры кривой циклического деформирования зависят, помимо числа циклов, и от времени. Так, например, при изотермическом циклическом деформировании стали 1Х18Н9Т [141 удалось разделить эффекты числа циклов нагружения и общего времени деформирования введением в уравнение обобщенной диаграммы деформирования (2.7) соответствующих функций. В этом с.лучае выражение (2.9) для циклической деформации должно быть дополнено третьей функцией Р<, (1) [c.50]

Циклическое упругопластическое нагружение относится к типу сложных нагружений, когда в процессе нагружения происходит изменение направляющих тензоров напряжений и деформаций. В [21 вводится класс так называемых простых циклических нагружений, при которых направляющий тензор напряжений не изменяется, а направляющий тензор деформаций только один раз меняет знак . Простое циклическое нагружение, как оказалось, довольно часто имеет место в реальных условиях работы конструкций. Для этого класса в [2] были разработаны уравнения состояния в конечных соотношениях, базирующиеся на теории малых упругопластических деформаций [Ц. Достаточная точность предложенных в [21 уравнений была подтверждена многочисленными экспериментальными данными [3—8]. Подтверждением правильности разработанной теории [9—121 для простых циклических нагружений явилось и экспериментальное обоснование наличия обобщенной диаграммы малоциклового нагружения (см. гл. 2). При нормальных и повышенных температурах обобщенная диаграмма позволяет учесть эффект Баушингера, поцикловую трансформацию свойств материалов, выражающуюся в цикличе- [c.53]

Обычные кривые ползучести, например, для материала ХН77ТЮР при 600° С (рис. 3.5, а к б) строят в координатах eg, t при различных фиксированных напряжениях и температурах. В соответствии с теорией старения семейство таких кривых может быть представлено в форме кривых растяжения (сто, Во) для различных температуры и времени (рис. 3.5, виг соответственно) 0 = /(< 0. Т, t), т. е. в виде изохронных кривых ползучести. Кривые, соответствующие t = О (нулевому времени), представляют собой диаграмму растяжения. Обобщение на сложное напряженное состояние производится аналогично тому, как это делалось [c.76]

Диаграмма состояния сплавов свинца с сурьмой, построенная даже по небольшому числу критических температур, полученных на основании анализа кривых охлаждения (фиг. 25), представляет крупное научное обобщение. Она избавляет от запоминания громадного цифрового опытного материала — всех температур затвердевания и плавления многочисленных сплавов. Проведя вертикаль, отвечающую любому составу сплавов, определяют по точкам пересечения ее с линиями диаграммы температуру начала и конца затвердевания или температуру плавления любых сплавов свинца с сурьмой. Линия ЛСБ называется кривой начала затвердевания, или ликвидусом (латинское слово liquidus, означающее жидкий ), выше нее все сплавы свинца и сурьмы находятся только в виде однородного жидкого раствора (сплава). В области, ограниченной фигурой ВАС, сплавы находятся в виде кристаллов свинца и жидкого сплава, а в области, ограниченной фигурой СВ/ , в виде кристаллов сурьмы и жид- [c.55]

В соответствии с этой обобщенной диаграммой распад аустенита происходит в интервале температур, ограниченном горизонталями А и d. Обозначение, а также физический смысл температур, обозначенн1,1х линиями end (точки для определенного содержания углерода), были даны Д. К- Черновым. В современной интерпретации выше точки е скорость диффузии железа и легирующих элементов достаточна для реализации соответствующих фазовых превращений, выше точки d достаточна лишь скорость диффузии углерода. Следовательно, ниже точки d превращения могут быть только бездиффузион-ные (мартенситные), а между точками е w d превращение про- [c.252]

Если в цикле Карно обратимые адиабатные процессы заменить любыми другими обратимыми процессами, обладающими тем свойством, что на TS-диаграмме они изображаются эквидистантными кривыми, то получим так называемый обобщенный цикл Карно. Термический к.п.д. такого цикла равен термическому к.п.д. цикла Карно, совершаемого в том же интервале температур. На рис. 8.9 изображен цикл 1-2-3-4, состоящий из двух изотерм и двух изобар. По изогерме 1-2 подводится теплота < j, а по изотерме 3-4 отводится теплота Кроме того, по изобаре 2-3 отводится теплота Qp, а по изобаре 4-1 подводится такое же количество теплоты Qp. Равенство подведенной и отведенной теплоты Qp обусловлено тем, что изобары эквидистантны и их отрезки 2-3 и 4-1 заключены между параллельными изотермами Г1 = onst и 7 2 = onst (процессы 1-2 и 3-4). [c.113]

На рис. 116 приведены характерные диаграммы выносливости на оксидированных и не оксидированных гладких и надрезанных образцах диаметром рабочей части 6 мм при круговом консольном изгибе, полученные Н. И. Лошаковой, С. Ф. Юрьевым и Г. Н. Всеволодовым. Оксидирование проводили путем нагрева образцов в открытой электропечи до 800°С и выдержке в течение 1 ч с получением слоя повышенной твердости толщиной 40 мкм. Материал образцов — сплав Т —4 % А1 (ВТ5 с несколько пониженным содержанием алюминия). Из рис. 116 видно, что термическое оксидирование может резко снижать предел выносливости. Особенно велико это снижение при испытании гладких образцов (почти в 2 раза), у надрезанных (а. ==3,5) оно не превышает 25 %. Подобное влияние термического оксидирования на усталостную прочность обнаружено при испытании сплавов ВТЗ-1, ВТ6 и др. [ 178, с. 236—247 179 180]. Обобщенные результаты исследований, характеризующие зависимость предела выносливости сплава типа ВТ5 от режима оксидирования, приведены на рис. 117. Как следует из этого рисунка, повышение температуры и увеличение продолжительности изотермического окисления сопровождаются снижением предела выносливости оксидированных при 750—800°С гладких образцов на 30—50 %, надрезанных на 25—30 %. С повышением температуры оксидирования усталостная прочность гладких образцов снижается более резко, чем при увеличении длительности процесса. Уменьшение выносливости надрезанных образцов происходит в первые часы выдержки, а при дальнейшем повышении и длительности [c.184]

Первым шагом при оценке выбранной системы композита является накопление данных о фазовых равновесиях во всем интервале температур изготовления и использования материала. Интересующие данные могут быть получены из диаграмм состояния,, которые являются обобщенным графическим выражением термодинамических функций, определяющих химическую стабильность. Диаграммами состояния легко пользоваться, и они имеются в отличной обзорно-справочной литературе (см., например, работы Левина и др. [24, 25], Руди [43] и Хансена [18]). Однако когда от волокнистого упрочнителя требуются высокие удельные прочность и модуль, а при выборе сплава для матрицы встает вопрос о его технологичности, то обнаруживается малочисленность нужных диаграмм состояния. Особенно редки надежные многокомпонентные диаграммы для окисных систем, в которых важным параметром является состав газовой фазы. И все-таки в литературе можно найти термодинамические данные, которые могут помочь в-выяснении вопросов стабильности. [c.309]

На рис. 3.2 и 3.3 изображены обобщенные параметрические диаграммы партий металла двух марок стали. Партия стали 15ХМ представляет металл пароперепускной трубы турбины № 3 Южно-Уральской ГРЭС, которая находилась в эксплуатации 209 222 ч при температуре пара 500 °С и давлении 10 МПа. [c.74]

На рис. 2.3.1 показаны экспериментально полученные обобщенные диаграммы деформирования при повышенных температурах для различных чисел полуциклов для стали 1Х18Н9Т при 600° С и для ТС при 550° С. [c.86]

Рассмотрим особенности изменения с повышением температур параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования а и . Эксперименты, проведенные при температурах до 350— 400° С, показали, что для исследованных сталей параметры а и практически неизменны в указанном диапазоне температур. При дальнейшем увеличении температур параметры а и возрастают у обеих сталей. Так, при 700° С у стали 1Х18Н9Т параметр увеличился приблизительно в 1,5 раза, а у теплоустойчивой стали параметр а возрос в 5 раз при 550° С (см. рис. 2.3.2). [c.86]

Отмеченные особенности изменения параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования Л, а и с повышением температуры могут быть объяснены проявлением временных процессов. Так, параметр А, характеризующий пластическое деформирование в первом полуцикле нагружения, практически не зависит от температуры, так как временные процессы при исследованных температурах протекают, видимо, не настолько интенсивно, чтобы успеть проявиться за время одного полуцикла. Параметры же а и , отражающие изменение пластических деформаций по мере накопления числа полуциклов нагружения, т. е. с увеличени- [c.89]

С увеличением температур влияние скорости на параметры обобщенной диаграммы циклического упругопластичрского деформирования усиливается. На рис. 2.3.3, б показано изменение ширины петель гистерезиса с числом полуциклов нагружения стали 1Х18Н9Т (700° С) и ТС (500° С) при различных скоростях деформирования. Отмечается интенсификация циклического упрочнения и разупрочнения с увеличением длительности цикла. [c.90]

В области температур, где реологические свойства становятся существенными, обобщенная диаграмма интерпретируется через изоциклические кривые, образующиеся на основе не зависящих от времени нагружения мгновенных диаграмм циклического упругопластического деформирования, и изохронные, получаемые путем введения с целью отражения эффекта частоты и длительности нагружения функции общего времени деформирования, а для учета высокотемпературной выдержки под напряжением — функций, характерных для описания обычной ползучести, но с поцик-ловой трансформацией деформаций, накопленных в исходном нагружении. В последнем случае трактовка данных выполняется в форме гипотезы старения и по параметру времени выдержки для данного полуцикла нагружения, т. е. вводятся изохронные кривые длительного малоциклового нагружения. [c.105]

В соответствии с экспериментальными данными по неизотермическому нагружению (см. рис. 6, 7) деформации в циклах неизотермических нагружений могут быть рассчитаны с использованием величин параметров обобщенной диаграммы, полученных при изотермических испытаниях. На рис. 8 дана зависимость ширины петель гистерезиса в первом нолуцикле при мягком изотермическом нагружении от степени исходного деформирования е (заштрихованная область), а также приведены точки, полученные в испытаниях с переменными температурами. Как видно из рисунка, параметр А, характеризующий связь и оказывается независимым от формы цикла нагрева. Аналогично и для циклических нагружений данные неизотермических и изотермических испытаний существенно не различаются (рис. 9) и, следовательно, функция числа полуциклов и ее параметры оказываются неизменными. [c.71]

Рис. 4.21. Обобщенная диаграмма зависимости относительного изменения объема (%) малоанизотропного графита типа ГМЗ от температуры н

Поверхность нагружения по параметру числа полуциклов образуется семейством диаграмм деформирования, полученных при постоянной температуре. В данный момент времени для заданного напряжения и температуры деформация определяется соответствующей кривой изотермического нагружения. При этом предполагают, что режимы нагружения и нагрева, а также форма диаграмм деформирования при различных температурах в процессе увеличения нагрузок соответствуют увеличению пластических деформаций. Поверхность неизотермического нагружения изменяется с числом циклов нагружения в соответствии с закономерностями поциклового изменения обобщенной диаграммы деформирования. [c.80]

С учетом специфики работы рассматриваемой детали, процесс циклического деформирования в локальных зонах переходных поверхностей радиусами R и Rg в течение неизо.термического цикра малоциклового нагружения можно описать замкнутой петлей упругопластического деформирования, реализующегося при изменении температуры в диапазоне 150. .. 650 °С. При этом полуцикл растяжения соответствует высоким температурам, полуцикл сжатия - низким. Считаем, что каждому циклу изотермического нагружения длительностью Гц (см. рис. 3.5, а) соответствует цикл изотермического упругоппастического деформирования при максимальной температуре (см. рис. 3.5, в). Кроме того, принимаем, что каждой изотермической диаграмме деформирования в четных (к) и нечетных (к + 1) полуциклах соответствует обобщенная диаграмма циклического деформирования [ 3 ]. Для построения диаграммы циклического деформирования в неизотермических условиях в к-м и (к + 1)-м полуциклах (см. рис. 3.5, б) применяем корректирующие поправки на неизотермичность на этапах нагрева (150. .. 650 С) и охлаждения (650. .. 150 °С) соответственно. [c.137]

Анализ диаграмм циклического деформирования, полученных при испытаниях на малоцикловую усталость образцов из стали 10Х11Н20ТЗР при 150 и 650 °С (рис. 3.6, а и б), показывает, что этот материал в указанном диапазоне температур является циклически стабильным, а изотермические диаграммы деформирования не зависят от числа циклов нагружения. Диаграммы циклического деформирования для к-го н (к + 1)-го полуциклов стабилизированного состояния при температуре 650 °С использованы в качестве обобщенной [c.137]

Анализ температурных зависимостей параметров кривых циклического деформирования при разных числах циклов нагружения фис. 43 показывает, что наиболее чувствительной характеристикой является параметр. В диапазоне температур 400 — 600 ° С параметры изо-Ш1клических диаграмм деформирования несущественно зависят от температуры, поэтому при определении полей циклических деформаций обо-лочечных конструкций изменением этих характеристик в указанном диапазоне температур можно пренебречь и использовать единую изоцикли-ческую обобщенную диаграмму д ормирования. [c.221]

В настоящее время в области температур, где временными эффектами можно пренебречь, имеется ряд предложений для выражения зависимостей между напряжениями и деформациями при циклическом уиругопластическом нагружении. К ним в первую очередь относятся обобщенная диаграмма циклического деформирования [2—61, а также способы представления диаграмм циклического деформирования в форме обобщенного принципа Мазинга, развитого в [1], и в форме циклической кривой (диаграммы) Морроу [8]. [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...