Радиус поверхности, главный

В процессе расчета главного луча t реальных лучей определяются радиусы поверхностей и расстояния между поверхностями. При этом последовательность поверхностей и положение, зрачка входа задает проектант. [c.151]

Искривление срединной поверхности пластинки в сечениях, перпендикулярных к осям у и X, характеризуется радиусами кривизны и ру. Эти радиусы называются главными радиусами кривизны, один из них имеет максимальное, а второй минимальное значение. Радиусы кривизны в других сечениях имеют промежуточные значения. [c.506]

Поскольку гидродинамическое давление направлено по радиусам, то главный момент сил определяется только касательными силами, действующими на поверхности цапфы. Считая положительным направление, противоположное вращению, главный момент можно представить следующим интегралом [c.261]

Главная режущая кромка К, выполняющая основную работу резания, образуется в месте пересечения передней и задней поверхностей лезвия инструмента. Вершиной лезвия является участок режущей кромки в месте пересечения двух задних поверхностей (главной и вспомогательной). Радиус кривизны вершины лезвия Гв называется радиусом вершины. [c.39]

Это соотношение называется формулой Лапласа. Средняя кривизна поверхности раздела фаз Н выражается через радиусы кривизны главных нормальных сечений й ] и/ 2 [c.79]

Выясним геометрический смысл АФ. Как известно, для поверхности, заданной уравнением х = (ж 1, 2), радиусы кривизны главных нормальных сечений [c.119]

Здесь t + С, t + С2 являются радиусами кривизны главных нормальных сечений поверхности Rt, а Сз — произвольная постоянная. В качестве 1 можно взять [c.295]

В [2] показано, что величины t + A /int + A + /i являются радиусами кривизны главных нормальных сечений поверхности Rf. Так как поверхность Sq Rq) по предпо ложению выпукла, то представления (1.18) для функций Ф + имеют смысл для всех [c.306]

Рассмотрим следующую задачу. Пусть покоящийся политропный газ с с = 1 находится внутри или вне достаточно гладкого выпуклого объема V, ограниченного по верхностью S (соответственно цилиндра в плоскопараллельном случае). Поверхность S мгновенно разрушается, и начинается истечение газа в вакуум. Будем интересоваться начальной стадией разлета либо до момента обращения в нуль одного из радиусов кривизны главных нормальных сечений поверхности слабого разрыва, распространяющегося по покоящемуся газу, либо до фокусировки в какой-либо точке фронта истечения газа в вакуум и, таким образом, можем использовать уравнения изэнтропического потенциального течения газа. [c.346]

Пусть пространственная волна разрежения распространяется по области покоя, и на фронте ее не равны нулю первые производные газодинамических величин, а течение за волной достаточно гладкое (сильные разрывы не догоняют фронт волны разрежения). Тогда, если в какой-либо точке пространства xi, Ж2, жз, t происходит фокусировка слабого разрыва (в нуль обращается хотя бы один из радиусов кривизны главных нормальных сечений поверхности слабого разрыва), то в этой точке обращаются в бесконечность нормальные к поверхности разрыва производные давления и скорости — происходит явление градиентной катастрофы. [c.351]

На рис. 2.4 показано распределение главных нормальных напряжений Si, Sr и и максимальных касательных напряжений тах в детали, ограниченной плоскостью по линии давления шара при круговой поверхности касания радиуса а и давления Ро при местном сжатии (смятии). Как показано на рисунке, смятие и вдавливание в упругой области вызывают трехосное сжатие, причем касательные напряжения достигают максимума на некоторой глубине (в этом случае равной половине радиуса поверхности касания) под поверхностью сжатия. [c.97]

Сравнение теплового состояния инструмента с покрытиями TiN и NbN, теплопроводностью которых сильно различается, показывает, что характер расположения изотерм для этих покрытий не изменяется, однако изотерма максимальных температур для покрытия NbN более вытянута относительно передней поверхности (см. рис. 54), при этом несколько снижается температура вдоль контактной площадки задней поверхности. Очевидно, в данном случае необходимо учитывать следующие обстоятельства. С одной стороны, покрытие NbN меньше (снижающее трение на контактных площадках), по сравнению с покрытием TiN, увеличивает полную длину контакта по передней поверхности и интенсивность источника теплоты от трения стружки по передней поверхности. С другой стороны, длина контакта по задней поверхности инструмента в меньшей степени зависит от фрикционных свойств покрытия и определяется при отсутствии износа задней поверхности главным образом радиусом скругления режущей кромки. [c.113]

Радиусы кривизны главных нормальных сечений поверхности центров. [c.99]

Функции передних поверхностей на зубьях сверл выполняют те участки поверхности винтовых канавок, которые непосредственно примыкают к главным режущим кромкам. Подобно углу наклона главной режущей кромки X передний угол у на чертежах стандартных сверл не указывается и его значение не оговаривается. Значения кинематических передних углов у определяются углом наклона ш винтовой канавки и, так же как угол X,, переменны по текущему радиусу точки главной режущей кромки. [c.203]

Радиус кривизны -поверхности, главный, 105, 219, 251, 273, 310, 312, 343, 384. [c.587]

Заточка резцов и ножей к сборному инструменту. Грани инструмента, как правило, являются плоскими поверхностями, их обработку производят торцом круга переходные поверхности представляют собой участки цилиндра или конуса, их обработку также осуществляют торцом круга стружколомающие канавки и лунки, весьма разнообразные по форме и размерам, обрабатывают торцом круга или фасонным кругом (врезанием или на проход). Радиус сопряжения главной и вспомогательной задней поверхностей обычно выбирают в пределах 0,2—3 мм. [c.817]

Его применяют для определения главных радиусов кривизны и построения индикатрисы Дюпена рассматриваемой поверхности. [c.411]

При фаске под углом а = 60" линии пересечения граней с поверхностью фаски на главном виде (см. рис. 298, а) рекомендуется изображать дугами окружностей радиуса Rt = 0,55. При другом положении головки радиус дуги окружности R2 = S (см. рис. 298). [c.175]

К обшим видам обработки резанием относится так называемая лезвийная обработка, выполняемая лезвийными инструментами (рис. 1.1). Лезвийная обработка с вращательным главным движением резания и возможностью изменения радиуса его траектории называется точением. Точение наружной поверхности с движением подачи вдоль образующей линии обработанной поверхности — обтачивание (рис. 1.2). Точение внутренней поверхности с движением подачи вдоль образующей поверхности — растачивание. Точение торцовой поверхности — подрезание. [c.18]

Лезвийная обработка с вращательным главным движением резания при постоянном радиусе его траектории, сообщаемым инструменту, и хотя бы одним движением подачи, направленным перпендикулярно оси главного движения резания, называется фрезерованием. В зависимости от вида лезвийного инструмента фрезерование может быть периферийным (рис. 1.3), торцовым, круговым. Последнее применяется при обработке поверхностей вращения. [c.18]

При исходном контуре по СТ СЭВ 308—76 принимаются угол главного профиля и = 20" коэффициенты — высоты головки зуба / = 1, высоты ножки зуба /ij = 1,25, граничной высоты h] 2, радиального зазора с == 0,25, радиуса переходно[1 поверхности р = 0,38. [c.95]

Определить частоты малых колебаний тяжелой материальной точки, колеблющейся около положения равновесия на гладкой поверхности, обращенной вогнутой стороной кверху главные радиусы кривизны поверхности в точке, отвечающей положению равновесия, равны р1 и рг. [c.422]

Определить частоты малых колебаний тяжелой материальной точки около ее положения равновесия, совпадающего с наиболее низкой точкой поверхности, вращающейся с постоянной угловой скоростью (О вокруг вертикальной оси, проходящей через эту точку. Главные радиусы кривизны поверхности в ее нижней точке р и Р2. [c.422]

Для достижений максимальной эффективности упрочнения деталей, работающих в условиях статических и динамических нагрузок, рекомендуется содержание углерода в цементованном слое поддерживать в пределах 0,80—1,05%. В случае применения сталей с 0,27—0,34% С глубину цементованного слоя следует назначать в пределах 0,5—0,7 мм. Для цементуемых сталей, содержащих 0,17—0,24% С, глубину цементованного слоя принимают от 1,0 до 1,25 мм. При этом следует иметь в виду, что сопротивление усталости деталей машин без концентраторов напряжений при малых глубинах слоя зависит от прочности сердцевины, при больших — от прочности поверхностного слоя. В этом случае повышение глубины упрочненного слоя оказывается полезным только до 10—20%) радиуса детали. При глубине слоя меньше этих значений сопротивление усталости повышается с увеличением прочности сердцевины. При наличии на поверхности деталей концентраторов напряжений сопротивление усталости повышается с увеличением остаточных напряжений сжатия, а глубина слоя должна быть очень малой (1—2% радиуса детали). Главным фактором, вызывающим увеличение предела выносливости при химико-термических методах обработки деталей, являются остаточные напряжения, возникающие в материале детали в процессе упрочнения. При поверхностной закалке т. в. ч. главное влияние на повышение предела выносливости и долговечности оказывает изменение механических характеристик материала поверхностного слоя. В еще большей степени это относится к упрочнению наклепом. [c.302]

Все режущие кромки npqjeanoro резца должны проходить на некотором расстоянии от профиля зуба воображаемого плоского колеса 1—.2—3—4 в любом сечении по его долине. Производящий радиус наружной главной режущей кромки / пп опре-деляется так, чтобы сяед движения этой кромки на плоском колесе находился между боковой поверхностью зуба плоского колеса и следом движения наружной вспомогательной кромки внутреннего резца [c.103]

Изготовление торических зеркал высокого качества, которое требуется для рассматриваемых оптических систем, представляет очень серьезные затруднения, поэтому желательно заменить пару одинаковых торических поверхностей парой зеркал, одно из которых сферическое, другое цилиндрическое с очень большим радиусом главного сечення. Пользуясь приемом графического представления хода проекций луча, легко прийти к заключению, что две Ъдниаковые торнческне поверхности с радиусом кривизны главных сечений г и г + Аг, где мало по сравнению с единицей, могут быть заменены двумя поверхностями — одной сферической с радиусом rj и одной цилиндрической с радиусами главных сечений сю и rj. [c.558]

Заметим, что В (р) = onst вдоль фиксированной бихарактеристики. Так как поверхность слабого разрыва в данном случае является развертывающейся поверхностью, то вдоль произвольной бихарактеристики один из радиусов кривизны главных [c.121]

Посмотрим теперь, какая связь существует между образующими конуса постоянных направлений и плоскостью, проходящей через ось вращения. Из уравнений (16) и (5) прямо видим, что плоскость, проходящая через ось вращения, рассекает конус егце по двум образуюи и.н, в которых она соприкасается с соответственными конусами равного удлинения. Эта теорема показывает, что конус постоянных направ.гений можно рассматривать как место образующих, по которым различные плоскости, проходящие через ось вращения, соприкасаются с конусами равного удлинения. Так как на основании сказанного плоскость, проходящая через ось вращения, рассекает конус постоянных направлений по двум радиусам, имеющим наибольшее и наименьшее удлинения во всей плоскости, то эти радиусы будут главными осями сечения плоскости с поверхностью удлинения. Отсюда следует, что плоскость, проходящая через ось вращения, рассекает конус постоянного направления по дву. образующи.м, которые суть взаимные характеристики. [c.48]

Как видно из рисунка (рис. 1.3, б и б), режущая часть (клин) образуется передней 1, главной 2 и вспомогательной 3 задними поверхностями. Главная режущая кромка 4 образуется при пересечении передней и главной задней поверхностей, вспомогательная режущая кромка 5 — при пересечении передней и вспомогательной задней поверхностей. Переход от главной к вспомогательной режущим кромкам оформляется в виде радиуса г, называемого радиусом при вершине резца. Переход от передней к задней грани в действительности представляется не кромкой, а цилиндрической поверхностью с некоторым радиусом р, называемым радиусом скруЕления режущей кромки. Иногда, особенно при изготовлении резцов из хрупких материалов, таких, как твердые сплавы, мине-ралокерамика, синтетические сверхтвердые материалы, переход от передней к задней поверхностям выполняют с небольшой фаской, наклоненной к передней поверхности под некоторьлм (от —10, до —45°) углом. [c.14]

В работах [17, 18] была показана роль геометрии режущего инструмента и, в частности, радиуса скругления главной и вспомогательной режущих кромок в выборе толщины покрытия. Радиус скругления является функцией свойств инструментального материала (прочность, ударная вязкость, зернистость и т. д.) и технологии заточки и доводки (характеристики заточного круга, режимы заточки и доводки). Особенно в неблагоприятных условиях работает покрытие, КТР которого заметно отличается от КТР инструментального материала. Если р Лпош то велика вероятность разрушения покрытия за счет проявления краевых эффектов . В том случае возникающие предельные растягивающие напряжения могут частично или полностью разрушить покрытие вдоль активной длины главной режущей кромки с последующим полным разрушением покрытия по площадкам контакта передней и задней поверхностей [17]. Наиболее благоприятно работают покрытия при [c.45]

Для получения шероховатости поверхности у5—V6 при работе инструментом из твердого сплава обточку текстолитовых деталей необходимо производить только тщательно доведенными резцами. При этом большое влияние на шероховатость поверхности оказывает радиус закругления главной режущей кромки резца, который не должетгбыть более 3=5 1vii [c.95]

Радиусы сферических поверхностей, органичивающих линзу, называются радиусами кривизны линзы, а прямая линия, проходящая через центры С, и Сг этих поверхностей,— главной оптической осью (рис. 9). Точки пересечения поверхности линз с главной оптической осью называются вершинами линзы (0 и О2), а расстояние между вершинами — осевой толщиной линзы. [c.17]

Отражающая поверхность главного зеркала телескопа-рефлектора шлифуется на стекле. Ей придают.форму параболоида, чтобы лучи, параллельные главной оптической оси, собирались в фокусе параболоида. При изготовлении поверхности зеркала сначала придают форму сферы, радиус которой Я почти в точности равен удвоенному фокусному расстоянию Р параболоида. Затем производят параболизацию этой поверхности путем снятия шлифовкой (ретушью) тонкого слоя стекла на центральной части зеркала. В наиболее толстом месте, как нетрудно подсчитать, толщина слоя должна составлять (г/7 ) Я, где г — радиус кривизны зеркала. При г = 50 см, = 5 м для этой толщины получаем 7,8 см, т. е. примерно 15 длин волн желто-зеленого света. Отражающая поверхность зеркала покрйвается тонким слоем серебра, алюминия или родия. С течением времени под действием воздуха отражательная способность металл11ческого слоя постепенно уменьшается. Серебряный слой должен обновляться примерно каждые полгода. Алюминиевый слой более устойчив и держится годами. Еще лучшие результаты дает покрытие зеркала слоем родия. [c.175]

Р е ш е н и е. Проводим через прямую АВ (рис. 238-, б) горизонтально-проеци-рующую плоскость R и строим линию пересечения ею данной поверхности. Точки 4той линии находим при помощи параллелей поверхности. Например, проведя дугу Окружности радиуса s—3, получаем на фронт.проекции главного меридиана точку 3 , Определяющую уровень соответствующей параллели, и по точке 3 находим 5. Точ- <и 4 и 5 получаем по точкам 4 и 5. Высшую точку кривой Г находим по ее горизонт. Проекции /. / [c.194]

При выполнении токарных работ большое значение имеет стан-дартзация и унификация размеров и форм обрабатываемых поверхностей. У ступенчатых валов и отверстий следует делать одинаковые радиусы скруглений г (рис. 6.36, а). Это позволяет все радиусы скруг-лений выполнять одним резцом. Радиусы скруглений следует выбирать из нормального ряда. Конические переходы между ступенями валов и фаски (рис. 6.36, б) необходимо обрабатывать стандартным режущим инструментом — резцами, у которых главный угол в плане Ф = 45 60 75 90 . Вследствие постоянства ширины Ь канавок (рис. 6.36, в) их обрабатывают одним прорезным резцом. [c.310]

Точка З2 пересечения проекций построенных параллелей принадлежит проекции искомой линии. Аналогично найдена точка 2- Следуег только заметить, что прямая представляег собой проекцию на П2 линии касания поверх-рюсти Ф и сферы радиуса Кт,п Пересеченно главных меридианов определяет крайние точки /2 и 22- На том же чертеже показано, как с помощью горизонтальных проекций параллелей поверхност и Ф можно построить горизон- [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...