Удар разгрузки

Как уже отмечалось ранее, при разгрузке наблюдается уменьшение давления, скорости и плотности соответственно на величины Ар, Av и Ар, что приводит к изменению функций нагрузок области возмущений //. Если загруженная область имеет форму прямоугольника, то для координаты z при косом ударе [c.125]

При ударе тела с малой площадкой контакта область возмущений разгрузки сферическая, ее радиус г = bx lvp (рис. 46). [c.147]

Разгрузка сопровождается уменьшением давления и скорости частиц загруженной части свободной поверхности на величины Ар и Ап, определяемые в результате рассмотрения процесса соударения тел, которым соответствуют следующие изменения функций нагрузок при косом ударе [c.147]

Таким образом, тензор кинетических напряжений (Т )разгр построен для области возмущений разгрузки при ударе без внедрения и взрыве. [c.262]

Если железный ударник имеет достаточную толщину и скорость удара о превышает 1,62 км/с (эта скорость соответствует точке С на ударных адиабатах (рис. 3.4.2—3.4.4), где = /2 0= = 0,81 км/с, р = 33,0 ГПа), то структура ударной волны стремится к стационарной конфигурации до прихода волны разгрузки, причем эта стационарная волновая конфигурация имеет впереди скачок, за которым идет зона релаксации. Амплитуда скачка в плоскости pV (см. рис. 3.4.2) находится пересечением ударной адиабаты исходной а-фазы ОА Ру с прямой Рэлея — Михельсона OR, соединяющей начальное О и конечное R состояния за всей волной. Это пересечение определяет точку F,, соответствующую состоянию за скачком. Далее по p R) и pi( i) на ударных адиабатах в плоскостях pv и Dv (см. рис. 3.4.4 и 3.4.3) определяются массовые скорости за скачком v Fi) и за всей волной v R), а также скорость стационарной волны D R) D(Fi). [c.279]

Рис. 3.5.1. Схема эксперимента (а) по упрочнению образца плоским ударом пластины, разогнанной взрывом схема за.мера твердости (б) в продольном сечении упрочненного образца 1 — генератор линейной волны, 2 — генератор плоской волны, 3 — заряд ВВ, 4 —метаемая пластина (ударник), 5 — упрочняемый образец (мишень), 6 — обойма для задержки боковой разгрузки

Если для прямых зубьев характерна мгновенная нагрузка при входе их в зацепление и разгрузка при выходе из зацепления, то для косых зубьев постепенный вход его элементов в зацепление смягчает динамические удары и резонансные явления в зубьях, результатом чего является более плавная и бесшумная работа передачи. [c.246]

Согласно первому закону термодинамики в момент максимального сжатия (сближения) в теплоту перейдет работа упругой и пластической деформации удара. Однако при разгрузке контакта работа упругой деформации почти полностью восстановится (исключение составляет часть работы, которая связана с гистерезисом), но это уже происходит на втором этапе удара при охлаждении контакта. Следовательно, общее количество теплоты, генерируемое при ударе, [c.119]

Рассмотрим соударение наковальни с бойком кольцевого сечения (рис. 38, а). В обе стороны от поверхности контакта бойка и наковальни распространяется волна напряжений, за фронтом которой массовая скорость равна половине скорости удара. Выход волны на свободную поверхность вызывает появление отраженной волны разгрузки, удваивающей массовую скорость и переводящей материал наковальни в ненапряженное состояние. К моменту прохождения волной разгрузки через контактную поверхность наковальня движется со скоростью удара бойка и свободна от напряжений (материал [c.103]

Боковая волна разгрузки нарушает одномерность поля деформаций, однако не оказывает существенного влияния на скорость движения наковальни после ее отделения от бойка. Центральная часть наковальни, связанная с образцом, приобретает скорость движения, близкую к скорости движения наковальни, в результате распространения поперечных волн. Конечное время выравнивания скорости по объему наковальни приводит при высоких скоростях к повышенному времени нарастания скорости на начальном участке деформирования образца и, следовательно, к заниженной скорости деформирования. Для уменьшения этого эффекта при высоких скоростях деформирования требуется уменьшение области наковальни, не воспринимающей удар бойка. Для этого использована схема ударного нагрул е-ния (см. рис. 38, б), в которой наковальня, связанная с головкой образца, воспринимает удар бойка через промежуточное кольцо, внутреннее отверстие в котором близко к диаметру головки образца. За время прохождения пути до соударения с наковальней скорость по объему промежуточного кольца успевает выровняться. Отскакиванием наковальни от промежуточного кольца в этом случае можно пренебречь деформация при высоких скоростях является упруго-пластической и коэффициент восстановления мал. Масса наковальни выбирается из условия [c.103]

КИМ ударом со скоростью t 6 пластиной из материала С. Соответствующие этому случаю диаграммы х, t) и (ог, и) представлены на рис. 107, а и 111. При построении диаграммы (ог, и) предполагалось, что процесс нагружения материала является изэнтропическим, изэнтропа нагрузки, разгрузки и изэнтропы двукратного сжатия совпадают. Таким образом, величину растя- [c.222]

Диаграммы перемещений S и ползуна и бойка показаны на рис. 11.95, б. Достоинства механизма — разгрузка коленчатого вала 14 от усилий высадки, возможность регулирования энергии удара, а также подстройки с помощью гайки, 6 и клина 12 движения механизма высадки к циклограмме автомата. [c.707]

После того как волна сжатия охватит всю длину стержня, начнется постепенная разгрузка сечений — от свободного конца к начальному сечению, пока не исчезнут напряжения во всех сечениях после этого произойдет отскок стержня. Общая продолжительность удара вдвое больше времени, необходимого для того, чтобы волна сжатия прошла всю длину стержня / [c.314]

Барабаны на роликах хотя и просты по конструкции, однако имеют большое число недостатков. К ним относятся быстрое и неравномерное истирание роликов и бандажей (вращение барабана происходит с ударами, расшатывающими весь механизм) возможность смещения барабана в отнощении роликов при торможении невозможность разгрузки бара- [c.154]

Для предохранения от поломок при работе в тяжелых цеховых условиях выпускаются индикаторы с разгрузкой от ударов. В индикаторе ИЧ-5Р завода КРИН это достигается пружинной связью рейки с измерительным стержнем. [c.682]

При погрузке и разгрузке коллекторов, труб, арматуры н других деталей поверхности нагрева необходимо соблюдать осторожность, чтобы не повредить оборудования вследствие неправильной застропки его или ударов. [c.72]

При перевозке трубы перекладываются рейками или досками. При погрузке и разгрузке, а также при хранении и укладке в траншеи нельзя ударять по трубам и сбрасывать их с какой бы то ни было высоты. [c.125]

Укатка угля требует дополнительных расходов и увеличивает время, затрачиваемое на формирование штабеля. При уплотнении придерживаются некоторого оптимального режима. Уплотнять нижнюю часть штабеля при достаточной его высоте не следует, так как эта часть уплотняется от ударов угля и сланца, падающих из грейфера при разгрузке, а также от давления вышележащих слоев угля. Уплотнение необходимо начинать для штабелей высотой 8 м — после закладки слоя угля и сланца в штабеле на уровне 3—4 м от основания, а для штабелей высотой более 8 м — после закладки сло Я угля и сланца на высоту [c.57]

Расход греющего пара при тепловой перегрузке значительно превышает расчетную величину, а значит, и скорость движения пара в колонке деаэратора становится чрезмерно большой. Это нарушает нормальное движение водяных струек и сопровождается подбрасыванием воды кверху, т. е. гидравлическими ударами и даже попаданием воды в линию выпара. Когда нет возможности устранить тепловую перегрузку деаэратора повышением температуры поступающего конденсата (отключены ПНД), следует уменьшить количество конденсата путем разгрузки блока или работать с пониженным давлением в деаэраторе. Гидравлическая перегрузка возникает при значительном увеличении количества подаваемого в деаэратор конденсата против расчетного. Она ухудшает работу деаэратора из-за увеличения скорости движения воды, перелива ее через борта сит и т. п. Причиной гидравлической перегрузки может явиться, например, включение дополнительного конден-сатного насоса для быстрой откачки конденсата при высоком его уровне в конденсаторе. [c.30]

На основе этих типовых нагрузок создается в дальнейшем программа, которая играет существенную роль в проведении испытаний. Для проведения испытаний была спроектирована и изготовлена установка (см. рис. 15). Установка позволяет испытывать одновременно две одинаковые системы, включающие однотипные агрегаты насос, фильтр, автомат разгрузки, гидропневматический аккумулятор, сигнализатор работы насоса, гаситель гидравлического удара. [c.149]

Вариант IV — то же, что и вариант III, но двустороннего действия для разгрузки станины от удара. [c.136]

Однако задача значительно осложняется наличием в горных породах тектонически нарушенных участков, на которых а ,р в естественных условиях залегания значительно снижается. В то же время положение усугубляется тем, что на участках, прилегающих к забою выработок, формируется местная зона концентрации напряжений, вызывающая резкое увеличение действующего напряжения по отношению к остальным вмещающим породам. Наличие таких местных зон концентрации напряжений, где действующие усилия превышают необходимые для разрушения среды, и является основной причиной возникновения горных ударов. В этих случаях соблюдение условия (670) достаточно затруднено. Возникает задача предупреждения горных ударов разгрузкой пород до их естественного упругого состояния при оживлении в среде системы естественных статистически распределенных микро- и макротрещин, способных резко ослабить местную концентрацию напряжений. [c.209]

Пассивное предупреждение горных ударов. Разгрузка горных пород в зоне концентрации напряжений возможна при условии предварительного взрывания серии зарядов ВВ в шпурах для формирования в массиве щели достаточной ширины, на которую была бы возможна разгруз-ка перенапряженной породы. При этом серия зарядов В В должна быть до-статочна для оживления [c.211]

В момент t = t- конец стержня разгружается (удар разгрузки)-, вправо со скоростью распространяется фронт волны разгрузки, оставляя после себя состояние покоя е = О, сг = О, г = О, м = onst = и . [c.373]

При ударе с внедрением построение тензора кинетических напряжений (Т)рагар Д- я области возмущений разгрузки выполняется в цилиндрических координатах аналогично изложенному в 5 гл. 2, функции состояния и следует взять в форме (3.2.29), зависимость Ае (АТ) полагается известной. [c.262]

Остановимся на одном примечательном обстоятельстве. В первых сериях опытов, описанных в данном параграфе, для мишоней и ударннков диаметров 90 мм для скоростей удара Ус, 2,7 — 3,0 км/с глубина зоны постоянного упрочнения бя получалась на 3—5 мм меньше (соответствующая точка для Vo = 2,8 км/с отмочена кружочком на рпс. 3.5.4), чем это показано соответствующим прямоугольником, в первых опытах зависимость бн(Уо) практически выходила на насыщение но Uo- Теоретические расчеты с возможными вариациями /у2, п, , М не давали такого эффекта ). Лишь затем анализ (см. рис. 3.5.5) показал, что насыщение зависимости 6(i o) связано с дву-мерны.ми эффектами, а именно, определяется боковой разгрузкой второй волны на которой происходит фазовый переход [c.289]

Таким образом, различие результатов экспериментов по уи-рочпению железа ударом пластины, разогнанной зарядом ВВ, и н[)н детонации накладного к обрабатываемому образцу заряда В И связано с различным характером затухания ударных волн при воздействии ударника н детонационной волны на обрабатываемый образец. Хотя в слоях, непосредственно примыкающих к поверхности контакта с детонирующим зарядом ВВ, достигаются достаточно высокие для прохождения фазовых переходов давления (до 40 ГПа для заряда гексогена с плотностью ро = 1,0 г/см ), однако затем ударная волна начинает гораздо быстрее затухать, чем это происходит при ударе пластиной, из-за следующей за детонацнонпой волной волны разгрузки и разлета ПД с резким снижением давления на контактной границе. [c.294]

Аварийная остановка насосного агрегата производится во всех случаях, когда дальнейщая его работа грозит выходом из строя всего агрегата или представляет опасность для жизни человека. В аварийных ситуациях необходимо по возможности пустить в работу резервный насосный агрегат, а затем остановить аварийный. Особенно тяжелые последствия может вызвать запаривание насоса, выражающееся в возникновении металлического контакта между неподвижными и вращающимися деталями насоса в результате разрыва сплощности потока (парообразование в насосе), увеличения сопротивления на линии разгрузки из камеры гидропяты или резкого увёличения протечек через гидропяту. При возникновении запаривания наблюдаются удары и щумы во всасывающем тру.бопроводе и насосе, снижение давления, создаваемого насосом, резкие колебания нагрузки электродвигателя. В этом случае необходимо принять экстренные меры по устранению причин возникновения запаривания и пустить в работу резервный насос. [c.200]

Продолжительность механического нагружения в десятки раз меньше нродолжительности теплового процесса. Кривая зависимости сила удара — время имеет два участка — нагружение и разгрузка. Точка перегиба (максимальная сила удара) соответствует приблизительно середине ироцесса удара. [c.135]

Исследуемые образцы нагружали со скоростью плоским ударом алюминиевого бойка, выполненного в виде стакана диаметром 90 мм, который разгонялся на ппевмо-пороховой установке ПК-90. При этом возможны два варианта схемы нагружения. В первом варианте удар бойком производится по жесткому (т. е. с большей динамической жесткостью) слою испытываемого образца. Диаграммы взаимодействия волн в этом случае приведены на рис. 115, где х — координата t — время сГг — напряжение, нормальное к фронту волны и — массовая скорость. Точкам на диаграмме (сГг, и) соответствуют области в плоскости t, х). Как видно, при такой схеме нагружения появлению растягивающих напряжений сТг<0 в плоскости сцепления слоев (точка 6) предшествует более раннее растяжение жесткой составляющей А (точка 4) при взаимодействии волны разгрузки, идущей от тыльной поверхности бойка после выхода на нее ударной волны, с встречной волной разгрузки, которая появилась при распаде разрыва на границе с мягким материалом [c.225]

В процессе измерения при достижении заданного размера происходит размыкание контактов 16 w П Vi затем замыкание контактов 8 и 10. При дальнейшем перемещении измерительного стержня плоская пружина с контактом 10 отойдет от текстолитового упора рычага 7, контакты остаются замкнутыми, стрелка по шкалч головки перемещается вправо. Когда стрелка дойдет до крайнего правого положения, вращение рычага 4 прекратится, опорная пятка детали 3 оторвется от опорной поверхности рычага 4. Тем самым осуществляется разгрузка механизма головки от ударов. [c.38]

Четырёхосный 50-т думпкар Калининградского вагонного завода конструкции 1947 г. (фиг. 27) относится к думпкарам средней мощности и рассчитан на погрузку глыбами весом до 2 т, бросаемыми с высоты до 2 м от уровня пола кузова. По своей конструкции он отличается от 60-лг думпкара. На хребтовой балке нижней рамы сверху укреплено восемь кронштейнов, шарнирно соединённых с кронштейнами кузова, который таким образом вращается вокруг продольной оси. Центр вращения лежит ниже центра тяжести кузова. В горизонтальном положении кузов удерживается четырьмя боковыми опорами, укреплёнными на концах шкворневых балок рамы. С каждой стороны вагона имеются по два пневматических цилиндра со штоками для подъёма кузова. При разгрузке штоки поршней с одной стороны поднимаются вверх, освобождают поддерживающие стойки кузова (с противоположной стороны вагона) и опрокидывают его, причём борт кузова с этой стороны автоматически поднимается, и груз высыпается. При опрокидывании кузов с большой силой ударяется через амортизаторы о балки рамы и сильно встряхивается, что способствует высыпанию груза, поэтому думпкары с опрокидывающим кузовом особо пригодны для перевозки слипающихся грузов (глины, сырой земли, стройматериалов). Установка кузова в нормальное положение после раз- [c.656]

Второй способ определения частот собственных колебаний (обычно низшей частоты) заключается в том, что в исследуемой системе возбуждаются свободные колебания, по записи которых, устанавливаются их частоты. Декремент системы определяется по убыванию--амплитуды последующих циклов. Свободные колебания могут быть возбуждены посредством удара или внезапной разгрузки, Одиако вследствие недостаточной определенности в задании начальных условий при ударе начальная часть процесса затухания свободных колебаний обычно искажается. Целесообразнее поэтому при измерении декрементов возбуждать свободные колебания следующим образом. Система вводится в резонанс с помощью внешней гармонической силы, а затем возбуждение отключается Начальные условия при. этом могут быть получены строго определенные, и запись свободных колебани легко поддается анализу. [c.383]

Не допускать ударов и деформаций арматуры при трапс-портировке, разгрузке и хранении. Проходные отверстия и фланцы арматуры должны быть, во избежание коррозии и повреждений зеркал фланцев, плотно закрыты деревянными пробками и крышками. Мелкую арматуру следует хранить на стеллажах, а крупную — на бетонном полу в помещениях или под навеоом на деревянных настилах. [c.210]

I — бак 2, 7, 14 — обратные клапаны 3, 8 — разъемные соединения 4 — насосы 5, 6 — штуцера наземного питания 9 — краны для подключения контрольных манометров 10 — фильтры И — сигнализаторы работы насосов 12 — автоматы разгрузки насосов 13 — гидропневматическне аккумуляторы 15 — гасители гидравлических ударов [c.63]

Использование устройства связано с небольшим усложнением явлений при пуоке турбины и при ее разгоне. В частности, при внезапной разгрузке уменьшение разворота происходит здесь быстрее, чем обычно, что может вести к большому отрицательному гидравлическому удару в отсасывающей трубе и к авариям, если влиянию удара не будет противопоставляться своевременный iBny K в трубу воздуха. [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...