Пластические деформации при ударе

Образование границ между частицами зависит от особенностей их взаимодействия при образовании единичного слоя. При напылении пластичного никеля отмечается [16], что все частицы находятся в одинаковых условиях, они одновременно активированы нагревом и пластической деформацией при ударе о поверхность. Одинаковые состав и структура облегчают установление связи между ними. Поэтому на границах между частицами отсутствуют поры, частицы плотно прилегают друг к другу, степень их деформации весьма значительна. Это обусловливает высокую когезионную прочность покрытия. [c.155]

Приведенные результаты справедливы при отсутствии у шаров пластических деформаций при ударе. [c.262]

Как показали исследования, параметр а характеризует способность металла сопротивляться пластической деформации при удар-96 [c.96]

Применительно к пластичным металлам, для которых характерна пластическая деформация при ударе быстролетящей частицей и локальный температурный скачок в зоне деформации, приводящий к расплавлению материала в этой зоне, введено понятие порогового размера частицы [c.9]

Пластические деформации при ударе не ниже (а в отдельных случаях даже несколько выше), чем при статической нагрузке. [c.74]

Пластические деформации при ударе 553 [c.553]

ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ УДАРЕ А. Местные пластические деформации [c.553]

Нарезанная из проволоки дробь в форме цилиндров в течение нескольких часов работы в результате пластической деформации при ударе о поверхность очищаемых отливок приобретает шарообразную форму и делается равнопрочной во всех направлениях. Из опыта работы ряда заводов известно, что при очистке отливок стальной дробью трудоемкость снижается на 40% по сравнению с очисткой литья чугунной дробью. Стальная дробь равномерно изнашивает лопасти дробеметных аппаратов и увеличивает срок их службы в 10—15 раз. Расход стальной дроби по причине износа и раскалывания не превышает 0,5—1 кг/час на один дробеметный аппарат против 5—7 кг/час для чугунной дроби. [c.532]

Известно, что после первого удара характер контакта меняется. При первом ударе длительность удара больше, а сила удара меньше, чем при последующих. При повторных ударах продолжительность удара сокращается, а сила удара увеличивается. Все эти изменения (при одинаковых энергиях удара) связаны с изменением механических, свойств в поверхностных слоях соударяющихся тел. В этой связи представляет интерес кривая, приведенная на рис. 68, которая показывает зависимость температуры от веса молота при повторном соударении. Сравнительная оценка температурных кривых при первом и повторных соударениях показала, что, имея одинаковый вид, они отличаются в количественном отношении. При повторных ударах температура во всем диапазоне изменения веса приблизительно на 40% меньше, чем при первом ударе. Это связано с тем, что вследствие контактного упрочнения, происшедшего после первого удара, работа пластической деформации при повторных ударах уменьшалась. [c.141]

В инкубационный — начальный период энергия удара в основном расходуется на пластическую деформацию. При этом металл наклепывается. При кавитационном разрушении деформационное упрочнение и кинетика изменения твердости у металлов с однотипной решеткой разнятся весьма существенно (рис. 5) [7]. [c.167]

Динамические испытания ударным нагружением или нагрузкой, возрастающей с большой скоростью. При ударных испытаниях основной характеристикой является работа, затрачиваемая на разрушение образца. Эта работа графически может быть изображена площадью диаграммы деформации при ударе (рис. 10.9, г). С увеличением скорости деформации затрудняется процесс пластической деформации и кривая деформации идет круче (рис. 10.10),. [c.188]

О распространении цилиндрических волн при пластических деформациях (скручивающий удар), Прикл. мат. и мех., XII, № 1 (1948). [c.188]

Площадь соприкосновения частиц материала между собой и с поверхностью изделий может меняться. Для получения требуемой площади соприкосновения нагретых частиц металла необходима достаточная сила удара и пластическая деформация при их осаждении на наращиваемых изделиях. [c.126]

Пластические деформации при разрушении ударом не меньше, чем деформации при разрушении статической нагрузкой. [c.75]

Таким образом, на основании тех же соображений, которые были приведены при анализе условий разрушения статической нагрузкой, можно заключить, что общая оценка влияния остаточных напряжений на прочность при ударе должна быть такой же, как при статической нагрузке. Наличие пластических деформаций при ударном разрушении свидетельствует о том, что разницы в напряженном состоянии отдельных образцов к моменту разрушения существовать уже не должно, поэтому остаточные напряжения не могут оказывать влияния на прочность. [c.110]

Наличие значительных пластических деформаций при разрушении ударом, производимым падающим грузом, приводит к тому, что различия в начальном напряженном состоянии отдельных образцов в этом случае также не проявляются. [c.35]

Диаграмму деформации при ударе можно построить и при испытаниях на обычном копре, не прибегая к пьезокварцевой аппаратуре, определяя характеристики прочности при серийных испытаниях по методу, предложенному автором. Для этого необходимо испытать ряд (серию) идентичных образцов (лучше без надреза) при переменной высоте подъема маятника и измерить величину пластической деформации (стрелу прогиба при изгибающем ударе и абсолютное удлинение при растягивающем). Зная запас работы маятника на каждой ступени подъема, определяют приращение работы при переходе от одной ступени к другой АЛ и приращение пластических характеристик, например стрелы прогиба при изгибе Д/. Величина среднего усилия, действовавшего в данном интервале [c.39]

Учет общих пластических деформаций при продольном ударе представляет значительно большую сложность, чем учет местных пластических деформаций, так как требует разработки специального математического аппарата. [c.554]

Московский автозавод им. Сталина в 1949— 1950 гг успешно применил дробь, полученную путём рубки стальной проволоки. В готовом виде такая дробь представляет собой цилиндрики, высота которых равна их диаметру. При работе в дробемётном аппарате эти цилиндрические кусочки стальной проволоки в результате пластической деформации при ударе об упрочняемую поверхность изделия приобретают форму, близкую к форме шара. [c.582]

Образование вмятин на рабочих поверхностях (бринеллирова-ние) при динамических нагрузках и при больших статических нагрузках без вращения при качении связано с местными пластическими деформациями. При отсутствии вращения рост лунки происходит в связи с коррозией и износом от малых перемещений на площадке контакта при колебаниях, а при вращении — в связи с ударами и развальцовкой. [c.350]

В институте электросварки с участием сотрудников института металлофизики НАНУ проведены сравнительные исследования процессов массопереноса при различных способах сварки давлением — ударом в вакууме (УСВ) и контактной сваркой сопротивлением (КСС), выполняемой без использования защитных газовых сред или вакуума. В обоих случаях торцы из низколегированной стали нагревались го температуры 1100 С, а деформация выполнялась с повышенной скоростью (0,15 м/с). Нагрев деталей сечением до 500 мм КСС выполнялся на универсальной стыковой машине импульсами тока до 20000 А и длительности нагрева до 20 с, а нагрев образцов такого же сечения при УСВ производился электронно-лучевым нагревателем за 180 с. Время про1 екания процесса пластической деформации при КСС и УСВ составляло порядке 10 с. В обоих случаях величина деформа- [c.159]

Если бы имело место нарастание предела упругости Y, сопровождающееся соответствующим возрастанием напряжений при заданной пластической деформации и уменьшением скорости частицы в пластической доле волны, то на основании формул (4.58) и (4.59) следовало бы ожидать более низких скоростей распространения волн при заданной конечной деформации и изменения максимального значения пластических деформаций при заданной скорости удара. Две иллюстрации, демонстрирующие то, что эти изменения не были обнаружены при проведении эксперимента с образцами из отожженного поликристаллического материала, приведены на рис. 4.173 и 4.174 (Bell [1972, 6]). [c.273]

Единственное не связанное с данной работой исследование по определению свойств материала для анализа возможности его применения в опытах по динамической фотопластичности изложено в работах [12, 13]. Были рассмотрены технические полиэфир-полистирольные соединения и полиэфир в виде смеси жесткой и эластичной смол с техническим названием ламинак испытания проводили при квазистатических скоростях, динамические пластические деформации при этом не возникали. Данное исследование было начато с тщательного анализа большого числа потенциально пригодных для изготовления моделей материалов, испытанных при квазистатических скоростях нагружения [14], отбора наиболее перспективного из них — сополимера стирола с полиэфиром—для дальнейших испытаний при средних скоростях деформации [15] и экспериментального определения физических и фотомеханических соотношений для этого материала при изменении скоростей деформирования в 80 раз вплоть до значения 10 с [16, 17]. Динамические фотопластические деформации вызывались в стержнях из этого материала при помощцч удара снарядом по промежуточному стержню. Для анализа образцов наблюдали картину полос при двойном лучепреломлении и скорости ее изменения по кадрам высокоскоростной съемки, затем при помощи данных фотомеханики переходили к распределению деформаций и скоростей деформаций и, наконец, для вычисления напряжений численно интегрировали механические уравнения состояния материала. [c.215]

Ординаты ударных диаграмм деформации поликристаллов проходят выше статических [5]. При повышенных скоростях удара к главному силовому полю (растяжение, сжатие, изгиб) добавляется местное поле в области контакта ударяющихся тел. Использование метода вдавливания [5, 6], при котором местное силовое поле являлось одновременно и главным полем, позволило значительно упростить методику и впервые получить надежные опытные данные о влиянии изменения скорости деформирования в 100 млн. раз (от 10 до 10 1/с) на сопротивление значительной пластической деформации. При этом верхний интервал скоростей был увеличен на два порядка по сравнению со скоростями деформирования, достигавшимися ранее. Сопротивление пластической деформации оценивалось по величине твердости Як (твердость по Кубасову) при вдавливании конуса с углом при вершине 90° [c.220]

В результате пластической деформации при холодной высадке металл принимает в матрице и пуансоне предварительную или окончательную форму, не требующую дальнейшей обработки. Для цельных матриц диаметр про1волоки, применяемой при холодной высадке, должен иметь меньший размер, чем диаметр отсерстия матрицы, с тем чтобы проволока свободно входила в это отверстие. Стержень проволоки должен целиком заполнить отверстие матрицы при высадке до окончания первого удара, т. е. еще до образования заплечика у поверхности матрицы (фиг. 22, внизу слева). [c.28]

ХОДИТ его осадка и удлинение в плоскости (рис. 40). Во время правки сварных конструкцнр удары следует наносить в зонах усадки, именно там, где произошло укорочение металла при сварке. Если пластическая деформация удлинения в плоскости от проковки составит величину, равную пластической деформации укорочения при сварке, сварочные деформации исчезнут. Так как проконтролировать величину возникающей пластической деформации при ручной проковке невозможно, то успешное осуществление правки зависит от опыта правщика. При машинной проковке режим можно регламентировать. Проковку в основном следует применять для устранения продольной усадки сварных швов. Устранение поперечной усадки требует большой пластической деформации, что сопряжено с чрезмерным наклепом металла. [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...