Пучки теплоотдача

При турбулентном режиме течения газа в трубах, каналах и при продольном обтекании трубных пучков теплоотдача может быть подсчитана по формуле (5-7), но при этом поправка на изменение физических свойств с температурой (Ргш/Ргс)" несправедлива. [c.98]

Если в пучке небольшое число рядов в направлении потока, то отмеченная выше сниженная теплоотдача первых двух рядов должна быть учтена при определении теплового потока пучка в целом. Можно считать, что первый ряд коридорного и шахматного пучков характеризуется теплоотдачей, составляющей 60 % от а третьего ряда [т. е. от значения, полученного по формуле (15.36)]. Для второго ряда коридорного пучка теплоотдача составляет 90 %, второго ряда шахматного пучка — 70 % теплоотдачи третьего ряда. [c.393]

По изучению теплоотдачи в зависимости от типа пучка, диаметра труб, расстояния между ними, температуры жидкости и других факторов проведено довольно большое количество исследований. На основе результатов этих работ можно сделать ряд общих выводов. Теплоотдача первого ряда различна и определяется начальной турбулентностью потока. Теплоотдача второго и третьего рядов по сравнению с первым постепенно возрастает. Если теплоотдачу третьего ряда принять за 100%, то в шахматных и коридорных пучках теплоотдача первого ряда составляет всего лишь около 60%, а второго в коридорных пучках — около 90% -и в шахматных — около [c.99]

При кипении на гладкотрубном пучке теплоотдача фреонов возрастает от ряда к ряду по высоте пучка (в опытах число рядов [c.216]

Опыты по изучению средней теплоотдачи в пучках труб, омываемых различными жидкометаллическими теплоносителями, показали, что по глубине пучка теплоотдача труб меняется по-разному. Так, в опытах на ртути (15, 16] теплоотдача труб шахматного пучка (si/d=l,37 и S2/d=l,18) растет от 1 до III— IV рядов и затем стабилизируется. Аналогичные результаты были получены и в работе [20]. В то же время в опытах на натрии [21] не были обнаружены изменения теплоотдачи в первом ряду шахматного пучка (si/d=l,25 S2/d=l,07) по сравнению с глубинным (седьмым). По-видимому, это обстоятельство следует отнести за счет существенной разницы в теплопроводности ртути и натрия. [c.158]

В полном соответствии с гидродинамической схемой потока находится также и распределение теплоотдачи по поверхности трубки в коридорных пучках, изображенное на рис. 4, 5 и 6. Из рассмотрения представленных кривых следует, что в тесных по ширине пучках теплоотдача по поверхности трубки первого ряда сначала растет, достигая максимума в пределах значений (р = 50- 60°, а затем резко падает. Темп роста теплоотдачи в лобовой части трубки тем меньше, чем больше шаг по ширине. Это отчетливо свидетельствует о том, что рост теплоотдачи связан с нарастанием скорости в конфузорном участке первого ряда. [c.258]

Графики изменения теплотехнических характеристик конденсационной части поверхностного конденсатора в зависимости от изменения относительного массового содержания ДФС по длине трубного пучка представлены на рис. 8.2. Из них видно, что температура наружной поверхности труб на 16. .. 18 К превосходит температуру кипения воды при атмосферном давлении. Поэтому вдоль всего конденсационного участка трубного пучка теплоотдача к воде осуществляется в режиме поверхностного кипения. Значение коэффициента теплоотдачи при этом имеет тот же порядок, что и при конденсации ДФС. Это обеспечивает достаточно высокие значения плотностей тепловых потоков, лежащие в диапазоне от 1,92-10 до 2,73-10 Вт/м . Отметим, что указанные [c.157]

В работе установлено, что для шахматного пучка теплоотдача незначительно изменяется в зависимости от продольного шага, и его влияние можно не учитывать. [c.163]

Теплоотдача первого ряда в значительной мере зависит от начальной турбулентности потока. Теплоотдача второго и третьего рядов постепенно возрастает в сравнении с первым. Если теплоотдачу третьего ряда принять за 1, то в шахматных и коридорных пучках теплоотдача первого ряда составляет лишь около 0,6, а второго— в шахматных пучках около 0,7 и в коридорных около 0,9. [c.65]

Следует отметить, что для наиболее распространенного на практике смешанного режима обтекания пучков теплоотдача шахматных пучков выше, чем коридорных, причем это различие уменьшается с увеличением числа Рейнольдса. Поэтому в ряде случаев шахматным пучкам отдается предпочтение. [c.293]

На рис. 1.22 показано сравнение локальной конвективной теплоотдачи шахматного и коридорного пучков (Л =Л 2=2), Ке=14 ООО. На лобовой поверхности трубы шахматного пучка. теплоотдача больше, чем у коридорного, что объясняется повышенными скоростями натекания в этой области, практически ударом струи на эту часть поверхности. В коридорном пучке в той же [c.34]

Анализ экспериментальных данных по пучкам показывает, что максимальная теплоотдача в коридорном пучке наблюдается при ср=40-т-б0°, т. е. в области удара струи. В шахматном пучке максимальная теплоотдача отмечается в лобовой точке второго ряда. В некоторых случаях максимальная теплоотдача может иметь место в задних рядах пучка. Теплоотдача в лобовой точке первого ряда шахматного и коридорного пучков может быть определена по формуле (для воздушного потока) [c.38]

Такие же безразмерные параметры получаются и при анализе теплоотдачи от поверхности трубы, но определяющим размером в них будет не длина I, а диаметр d, соответственно внутренней — при течении жидкости внутри трубы и наружный — при наружном обтекании одной трубы или пучка труб. [c.82]

Во многих теплообменниках трубы располагаются в виде шахтных (см. рис. 10.1, б) или коридорных (рис. 10,1, в) пучков. Коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании таких пучков в интервале Re = lO -f-10 можно рассчитывать по формуле [c.85]

При прочих одинаковых условиях коэффициент теплоотдачи от труб шахтного пучка выше, чем от труб коридорного, вследствие большей турбулизации потока в шахматном пучке. [c.85]

В промышленных теплообменниках конденсация обычно происходит на поверхности пучков труб. Коэффициент теплоотдачи от пучка труб ниже, чем от одиночной трубы, поскольку толщина пленки конденсата на нижних трубах увеличивается за счет стекания его с верхних труб. Формулы и графики для расчета поправок можно найти в справочниках. [c.88]

Пучки труб, теплоотдача 84 [c.222]

Определить коэффициент теплоотдачи конвекцией от дымовых газов к поверхности труб пучка. [c.97]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ПОПЕРЕЧНОМ ОБТЕКАНИИ ЦИЛИНДРА И ПУЧКА ТРУБ [c.135]

Подсчитанный по формуле (6-4) коэффициент теплоотдачи соответствует значению его для третьего и всех последующих рядов груб в пучке. [c.142]

Коэффициент теплоотдачи первого ряда пучка труб ai определяется как а = 0,6аз. [c.142]

Как изменится среднее значение коэффициента теплоотдачи в пучке, если в условиях задачи 6-13 число рядов по ходу газов увеличить в 2, 3, 4 и 5 раз, а все другие данные оставить неизменными [c.143]

Построить зависимость коэффициента теплоотдачи от скорости движения воздуха в узком сечении пучка. Интервал скоростей взять в пределах от 5 до 20 м/с. [c.143]

Найти коэффициент теплоотдачи от поверхности труб к маслу для третьего ряда труб пучка при условии, что температура поверхности труб /с = 90° С. [c.144]

Как изменится коэффициент теплоотдачи для третьего ряда труб в условиях задачи 6-18, если пучок труб будет обтекаться поперечным потоком воды, а псе остальные условия останутся без изменений (d—20 мм а) = 0,6 м/с ж = 40 С г с = 90°С) [c.145]

Как изменится коэффициент теплоотдачи третьего ряда труб при поперечном обтекании шахматного пучка трансформаторным маслом и водой в условиях задач 6-18 и 6-19, если вместо нагревания будет происходить охлаждение жидкости при том же температурном напоре, что и в задаче 6-18, т. е. при средней температуре потока ,к = 90°С и средней температуре стенки /г = 4П С Остальные величины останутся без изменений (d=20 мм аи = 0,6м/с). Сравнение произвести для угла атаки ф=90°. [c.145]

Сравнить значения коэффициентов теплоотдачи при поперечном обтекании третьего ряда коридорного пучка труб (а ) и одиночной трубы (атр) при изменении числа Re,к от ЫО до 1-10=. [c.145]

Средний коэффициент теплоотдачи коридорного пучка при / >3 [c.147]

Расчет среднего коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании шахматных и коридорных пучков труб натрием можно производить по следующей формуле [16] [c.147]

Определить коэффициент теплоотдачи от поверхности труб к натрию в теплообменнике, рассмотренном в задаче 6-24, если скорость набегающего потока и средняя температура натрия соответственно равны ш = 0,8 м/с ж = 300° . Найти также количество теплоты, воспринимаемой натрием, если средняя температура поверхности труб /с = 305°С и пучок состоит из д=56 труб длиной 1=1 м. [c.148]

При конденсации водяного иара на горизонтальных трубных пучках, обтекаемых сверху вниз чистым водяным паром, значения коэффициентов теплоотдачи но рядам труб можно определить по следующей приближенной методике [26] [c.171]

При невысокой степени турбулентности набегающего потока теплоотдача первого ряда шахматного пучка составляет примерно 60% теплоотдачи третьего и последующих рядов, теплоотдача второго ряда составляет примерно 70%. В коридорном пучке теплоотдача первого ряда также составляет примерно 60% теплоотдачи третьего и последующих рядов, а теплоотдача второго 90%. Изменение теплоотдачи по рядам приведено на диаграммах рис. 9-9 здесь по вертикали отложены отношения Ei средцего коэффициента теплоотдачи произвольного ряда к той же величине для третьего ряда, по горизонтали — номера рядов/ [c.228]

В щахматных пучках труб максимум теплоотдачи труб всех рядов отмечается на лобовой образующей. Теплоотдача труб третьего и последующих рядов пучка одинакова. Если это значение принять за 100 %, то в шахматных и коридорных пучках теплоотдача труб первого ряда составляет лишь 60 %, второго коридорного ряда — 90 %, а второго щахматного ряда — 70 %. При прочих равных условиях в ламинарной области теплоотдача шахматных пучков в 1,5 раза выше теплоотдачи коридорных. [c.229]

Поперечное обтекание одиночной трубы и пучка труб. Экспериментальные данные по теплоотдаче при поперечном обтекании одиночной круглой трубы (рис. 10.1, а) спокойным, нетурбулизиро-ванным потоком обобщаются формулой [c.84]

В Л. 285] приведены результаты лабораторных опытов с трубным пучком, поперечно обтекаемым газом с речным песком и крупной насадкой. Термопары непосредственно помещались в поток. Коэффициент теплоотдачи определялся через коэффициент теплопередачи к охлаждающей воде, движущейся при Re=150-f-200 внутри коротких трубок. Основные результаты [Л. 285] 1) для газовзвеси с песком (при Re=l 700-1-4 400, Р = 0,0008н-0,0162. и /лг) и с крупной насадкой (при Re= I 700 6 300, Р = 0,00062н-0,0074 irl( = [c.245]

Теплообмен с пучком труб наиболее детально изучен в [Л. 119]. Нагрев слоя песка при Осл = 0,12- 2,2 Mj eK производился с помощью 18 электрокалориметров D=18 мм, которые набирались в шахматные (продольный и поперечный шаги 4 и 3 1 и 0,75) и коридорные пучки (5j/D = S2/D = 2 и 1,5). Температура стенки электрокалориметров измерялась только для центрального ряда. Обнаружено, что в отличие от однородных сред теплоотдача первых двух рядов значительно выше, что объяснимо завершением тепловой стабилизации теплообмен с последующими рядами идентичен. Интенсивность теплообмена возрастает с уменьшением шагов, что объясняется возможным перемешиванием слоя. Теплоотдача шахматного пучка при Si/D = 4 и Sвлияние скорости оказалось тем же, что и для одиночной трубки. Обработка данных произведена для каждого пучка отдельно по зависимости (10-41). Однако в этом случае А и В — функции не только от d /D, но Si/D, S2/D и номера ряда труб. Погрешность определения Ми сл 19,9%. Отметим, что безразмерные [c.352]

В [Л. 176] исследован один пятирядный пучок труб (D = 25 мм) при 5i = 125 мм и 52 = 100 мм сделан вывод, что условия омывания и средняя теплоотдача для любого ряда такие же, как и для одиночной трубы. Противоречие с данными [Л. 119], по-видимому, объясняется тем, что шаг по ходу слоя в [Л. 176] в пять — три раза превышает наибольший шаг в [Л. 119] это могло исключить влияние соседних труб в опытах Ю. П. Курочкина. [c.353]

Г о л а н т Б. И., Исследование некоторых вопросов теплоотдачи от нисходящего потока газовзвеси к шахматному пучку труб и одиночной трубе при поперечном обтекании. Материалы Всесоюзной межвузовской научной конференции по процессам в дисперсных сквозных потоках, ОТИЛ, Одесса, 1967. [c.402]

Расчет теплоотдачи при поперечном обтеканнп газами пучков труб с чистой поверхностью можно производить по следующей формуле [4] [c.142]

Расчет теплоотдачи при поперечном обтекании пучков труб ка пельной жидкостью можно производить по формуле (6-4) с введением поправки на изменение физических свойств жидкости по сечению потока в виде отношения (Ргш/Ргс)" [4], тогда [c.144]

Определить коэффициент теплоотдачи от пара к трубке нсрхнего ряда горизонтального трубного пучка конде1гсата паровой турбины. Трубка имеет наружный диаметр /=18 мм и температуру поверхности с=22°С. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...