Отклонения тангенциальные

Обозначим — средняя величина тангенциального зазора в зацеплении — предельное отклонение тангенциального зазора от его среднего значения. Тогда соответствуюш,ие угловые величины, приведенные к одному из колес пары, определяются по формулам [c.185]

Соединения клиновыми шпонками с головками и без головок (СТ СЭВ 645—77, рис. 15.3, 6) и тангенциальными (СТ СЭВ 646—77) шпонками (рис. 15.3, в). В перечисленных стандартах установлены размеры и предельные отклонения шпонок и пазов для них. [c.184]

Плавность работы зубчатых колес можно выявлять при контроле местной кинематической погрешности, циклической погрешности колеса и передачи и зубцовой частоты передачи на приборах для измерения кинематической точности, в частности путем определения ее гармонических составляющих на автоматических анализаторах. С помош,ью поэлементных методов контролируют шаг зацепления, погрешность профиля и отклонения шага. Шаг зацепления контролируют с помощью накладных шагомеров (схема VII табл. 13.1), снабженных тангенциальными наконечниками 2 и 3 и дополнительным (поддерживающим) наконечником 1. Измерительный наконечник 3 подвешен иа плоских пружинах 4 6. При контроле зубчатого венца перемещение измерительного наконечника фиксируется встроенным отсчетным устройством 5, При настройке положение наконечников 1 1 2 можно менять G помощью винтов 7. [c.332]

Запуск спутника Молния на эллиптическую орбиту с апогеем Га = + 40 000 км и перигеем rp = R+ 5Q0 км происходит в два этапа. Сначала его выводят на промежуточную орбиту с Лр1 = / + 200 км, Го1 = / + 500 км, а затем в апогее сообщают тангенциальный импульс скорости Ди. Найти величину Av, необходимую для этого маневра, и отклонение апогейного расстояния рабочей орбиты при ошибке в величине Ау, равной 1 м/с [28] (рис. 5.10). [c.57]

ЭТИХ зависимостей заключается в том, что крыло с предкрылком существенно увели-чивает критический угол атаки ( кра > крх). тогда как для крыла с закрылком характерно некоторое уменьшение этого угла ( крэ < крт)- Это объясняется эффектом тангенциального вдува в пограничный слой на верхней поверхности профиля крыла, осуществляемого через профилированную щель между отклоненным предкрылком и крылом (рис. 11.25,6). Вытекающая через щель с большой скоростью струя перемещает точку отрыва вниз по потоку и обеспечивает безотрывное обтекание на больших углах атаки, чем отклоняющийся закрылок, подсасывающий эффект которого слабее. [c.625]

Это характеризует устойчивое равновесное положение системы. В позиции 4 равновесие шара неустойчивое, так как при любом малом отклонении его из равновесного состояния в положение 3 или 5 возникает тангенциальная составляющая силы тяжести, стремящаяся еще больше вывести шар из положения равновесия. В позиции 6 равновесие шара будет безразличным. [c.395]

Определение тангенциальных составляющих кинематической погрешности цилиндрических зубчатых колес контролем колебания длины общей нормали широко распространено в машиностроении. На многих заводах в цеховых условиях осуществляется измерение не только колебания длины общей нормали, но и отклонения длины общей нормали от номинальной величины. Эти измерения производятся с целью определения толщины зуба прежде всего корригированных зубчатых колес. Распространение данного метода для выяснения толщины зуба объясняется главным образом тем, что на результаты измерения не влияют погрешности промежуточной базы, в качестве которой используется поверхность выступов при контроле зубомерами. При измерении номинальной длины общей нормали производится определение отклонения толщины зубьев, а в стандарте нормируется колебание длины общей нормали, при котором выясняются тангенциальные составляющие кинематической погрешности. [c.188]

Во многих цехах заводов транспортного машиностроения для оценки плавности работы зубчатого колеса производится контроль погрешности основного шага цилиндрических зубчатых колес. Иногда применяют приборы иностранных фирм и, в частности, фирмы Мааг (Швейцария). В этом приборе имеется один тангенциальный (в виде плоскости) и один точечный измерительные наконечники. При обычных измерениях с помощью этих приборов осуществляется контроль отдельных значений основного шага. Однако в процессе рабочего зацепления погрешность основного шага проявляется на всем перекрытии соседних профилей и, следовательно, измерение отдельных значений основного шага является недостаточным. Кроме того, при определении непрерывной погрешности основного шага у зубчатых колес, боковая поверхность которых подвергается шлифованию методом обката, выясняется ошибка в заправке шлифовального круга, т, е. ошибка, которую можно рассматривать как отклонение радиуса основной окружности. [c.205]

Несколько лет назад МИЗ изготовил прибор УЗП-400 (фиг. 198, а), с помощью которого может производиться проверка контактной линии косозубых колес. Измерительный узел прибора устанавливается на угол подъема контактной линии по концевым мерам длины с помощью синусного устройства. Тангенциальный измерительный наконечник при контроле направления зуба перемещается в теоретически заданном направлении по прямой линии и воспринимает отклонения контактной линии как от заданного направления так и от прямой линии (фиг. 198, б). [c.209]

Таблица 9,8. Размеры тангенциальных усиленных шпонок, сечений пазов и их предельные отклонения по ГОСТ 24070—80 (СТ СЭВ 646—77)

Особый интерес представляет определение погрешности воспроизведения траекторий кругового движения горелки. Исследование проводилось в режиме обучения по трем точкам дуги с R = = 300 мм. Дуга наносилась цанговым карандашом, закрепленным на горелке, на специальный жесткий планшет, по ней выставлялась и закреплялась металлическая линейка. Для измерения погрешности отклонения фактической траектории кругового движения горелки от заданной (запрограммированной) вместо цангового карандаша на горелке устанавливался датчик малых линейных перемеш ений (тензометрическая балочка), шарик чувствительного элемента которого, закрепленный на вершине ба-лочки, перемещался по линейке. Кроме этого датчика, на горелке устанавливались акселерометры, с помощью которых записывалась нормальная и тангенциальная составляющие ускорения. Путем двойного интегрирования нормальной составляющей ускорения уточнялись показания балочки (отклонения фактической траектории от заданной по нормали). Двойное интегрирование составляющей тангенциального ускорения позволило оценить при круговом движении горелки величины отклонений в тангенциальном направлении. Установлено, что максимальная погрешность отклонения траектории от заданной в нормальном и тангенциальном направлениях составляет 2,7 и 1,4 мм соответственно, что в 3 раза выше паспортного значения (+0,05 мм). [c.87]

Равенство работ переднего и заднего хода и по рядам обеспечивает равномерность диаграммы тангенциальных усилий при давлении свыше 300 am, но поршневые усилия при этом не выравниваются. Такое нарушение пропорциональности между поршневыми усилиями и работой сжатия объясняется отклонением процесса сжатия в последней ступени от процесса сжатия идеальных газов. [c.488]

Такие головки не позволяют определять направление нормали, но в большинстве случаев этого и не требуется. Модульная измерительная головка должна обеспечить постоянное передаточное отношение при любой величине отклонения наконечника от начального положения, при любом направлении этого отклонения и при наличии тангенциального смещения поверхности изделия, контактирующей с измерительным наконечником. Эти требования и определяют методику исследования модульных головок, разрабо- [c.213]

Рис. 14. Отклонение действительной тангенциальной скорости в поперечном сечении циклонной камеры от значения тангенциальной скорости, отвечающей условию постоянства момента количества движения

С целью ускорения движения регулировочных клапанов ЦСД при полных сбросах нагрузки золотник 4 при большом его отклонении открывает нормально закрытый дроссель h, через который по линии ускорения Е подводится вода от насоса в линию обратной связи D отсечного золотника 6. Повышение давления в линии D способствует более быстрому перемещению вниз золотника 6, открывающего слив воды из-под поршня сервомотора 7. Для повышения чувствительности САР золотники выполнены вращающимися. Вращение производится потоком воды, вытекающей через тангенциальные сопла с. [c.160]

После выбора конструкции распылителя необходимо провести расчет диаметров сопла, входных каналов и радиуса камеры закручивания, а также принять число входных каналов и углы их отклонений от оси сопла и от тангенциального направления каналов к камере закручивания. Эти величины оказывают существенное влияние на достижение нужной производительности, на распределение топлива в факеле и геометрию факела. [c.189]

При отклонении лопатки в аксиальном направлении центробежная сила остается параллельной оси z (рис. 79,а), а при отклонении лопатки в тангенциальном направлении центробежная сила составляет некоторый [c.144]

Рис. 79. Центробежная сила, действующая на точечную массу при отклонении лопатки а —в аксиальном направлении б — в тангенциальном направлении

На ширину, высоту и длину клиновых шпонок и на длину пазов для шпонок со скругленными торцами установлены такие же нредель-шяе отклонения, как и для призматических шпонок. Допуск на угло-гон размер (на угол уклона 1 100, рис. 15.3, б) равен 0 /4 7Т0/2 по СТ СЭВ 178—75. На ширину пазов вала и втулки намечено только одно поле допуска DIO, обеспечивающее за.зор между боковыми гранями пазов и шпонок, необходимый для облегчения сборки соединения. На толщипу тангенциальных шпонок предельные отклонения задают по/ill. Номинальная глубина пазов во втулках равна номинальной толщине шпонок t (см. рис. 15.3, б), а в валах /j несколько больше — ti = t Н- (0,3. .. 9,4) мм. Благодаря этому создается необходимый сборочный зазор S по толщине шпонок. [c.184]

Решение. Для определения годности зубчатых колес по смещению исходного контура требуется установить наименьшее дополнительное смещение Ен и допуск на смещение исходного контура Тц для колеса и шестерни. Так как при измерении используют тангенциальный зубомер, измерительной базой которого является вспомогательная база - окружность вершин колеса (диаметр заготовки), то необходимо рассчитать производственный допуск и отклонение (Tf/ p и ялпр) на основании полученных величин и начертить схему полей допусков. [c.190]

Первый малый скачок скорости и давления произойдет па плоскости, следом которой является прямая СК-, так как давление при этом падает, то согласно теории скачков нормальная к плоскости С К составляющая скорости увеличивается ввиду неизменности тангенциальной составляющей скорости поток немного изменяет свое направление, отклоняясь от плоскости скачка разрежения в сторону, противоположную топ, в которую он отклонился бы в скачке сжатия. Итак, за плоскостью СК слабого скачка разрежения поток получил несколько большую скорость, немного отклонился в соответствующем направлении, а давление, плотность и температура газа слегка уменьшились. Возмущение, распространяющееся пз области более низких давлений, теперь уже должно быть ограничено новой характеристикой СК, которая вследствие отклонения потока и увеличения числа М располагается правее прежней характеристики СК. Левее характеристики СК никакие возмущения не проникают, поэтому вдоль линии СК, так же как перед этим вдоль липпи СК, параметры газа и скорость движения неизменны. [c.157]

Рис. 4,1. Фазовые диаграммы равновесия жидкость — пар в бинарных гомозеотропных системах а) идеальные бинарные жидкие растворы б) положительные отклонения от закона Рауля в) отрицательные отклонения от закона Рауля г) положительный тангенциальный зеотроп д) отрицательный тангенциальный зеотроп

Для определения к. п. д. покажем направление полной реакции Fi2, отклоненной от нормали пп на угол трения ф, а также ее составляющие тангенциальную F i, радиальную f l И ОСе-иую (рис. 168). Учитывая тренпе только в высшей паре, [c.460]

Тангенциальные завихрители. Эксперименты, выполненные в работе [ 33], показали, что азимутальная неравномерность профиля суммарной скорости в данном случае определяется числом подводящих каналов (О и интенсивностью закрутки потока. При = 1 и значительной интенсивности закрутки потока нерав-номерйость практически исчезает при х - 0,26 при = 2 этот участок сокращается до 0,15. Для относительно слабой закрутки азимутальная неравномерность сохраняется до х = 2,7 и 1,5 соответственно, В работе [ 63] обнаружено, что при использовании одного тангенциального подвода и начальной степени закрутки <1 х, равной 1,72, симметричное течение имеет место только при л > 5. Несимметричность потока приводит к погрешностям порядка 10% при расчете интегральной степени закрутки подтока. Отклонение угла ввода потока от 90 по отношению к оси канала приводит к значительной трехмерности течения и существенным ошибкам в определении величины [c.37]

Для пр Я Варительного опред ел вн1ия тангенциального усилия царапания в конструкции установки предусмотрено записывающее устройство, состоящее яз маятникового рычага 4 с уравновешивающим грузом 2 стрелки с карандашом 5 барабана 1 с диаграммной бумагой реечно-зубчатой передачи, которая включает косозубую рейку 19 и зубчатое колесо 20. Рейка закреплена на нижней части гайки и входит в зацепление с зубчатым колесам, связанным фрикционно с бара-бано1М. Таким образом, при продольном перемещении гайки с кассетой барабан получает вращение через зубчатое колесо. П,ри отсутствии тангенциального усилия на инденторе маятниковый рычаг неподвижен, и поэтому стрелка с карандашом нанесет прямую лащию по окружности барабана. При приложении тангенциального усилия к индентору маятниковый рычаг будет отклоняться от вертикального положения, увлекая за собой стрелку, отклонение которой и покажет вели чи.ну тангенциального усилия царапания в определенном [c.121]

Сопротивление скольжению со стороны смазочного слоя подчиняется в условиях граничной смазки закономерностям внешнего трения, а не внутреннего. Это сказывается хотя бы в том, что сопротивление скольжению не возрастает пропорционально скорости, а остается бо.лее или менее постоянным, не завися от последней . В то же время сопротивление скольжению зависит от нагрузки, возрастая приблизительно пропорционально ее величине, что характерно для внешнего трения. Спрашивается как можно помирить этот результат, очень важный для понимания механизма граничной смазки, с измерениями по методу сдувания, хотя обнаруживающими существование измененной величины вязкости, но не обнаруживающими отклонений от закона внутреннего трения Ньютона Это кан ущееся противоречие можно понять, если учесть, что при методе сдувания слой жидкости подвергается усилию только со стороны воздуи1ного потока. При граничной смазке, наоборот, течение смазочного слоя между трущимися тепами происходит в совершенно иных условиях, при которых тангенциальные [c.206]

При гибке трубы в ее стенках по внутреннему обводу гиба возникают сжимающие напряжения, а по наружному— растягивающие. Под действием этих напряжений поперечное сечение трубы в месте гиба приобретает форму овала, стенки трубы с большим радиусом кривизны гиба утоняются, а с меньшим — утолщаются, иногда приобретая складки. Отклонение формы поперечного сечения гиба от круговой является причиной возникновения при эксплуатации его под давлением дополнительных тангенциальных изгиб-ных напряжений, величина которых зависит от степени искажения формы поперечного сечения. Утонение стенки и изменения формы при гибке трубы могут привести к снижению прочности гиба. Вместе с тем в трубопроводах пара И горячей воды гибы труб дополнительно испытывают напряжения, вызываемые компенсацией тепловых удлинений трубопроводов вследствие защемлений опор или неправильной их регулировки (что часто наблюдается в эксплуатации) и других факторов. Поэтому конструкция гибов и качество их изготовления в значительной степени определяют надежность и безопасность трубопровода в эксплуатации. [c.285]

Исследование метода зубохонингования с тангенциальным нарушением проводилось в три этапа выбор оптимального режима зубохонингования шестерни ведущей II ступени редуктора отбор партии шестерен после термообработки с их обмерами непараллельности зуба погрешности профиля, предельные отклонения межцентравого расстояния, отклонение длины общей нормали хонингование отобранных шестерен на станке 5В913 с последующим замером всех параметров. В результате исследования установлено, что процесс зубохонингования алмазными хонами улучшает непараллельность зубьев в пределах до 0,01—0,02 мм при исходной непараллельности 0,05—0,7 мм шероховатость боковых поверхностей зуба шестерен после хонингавания обеспечивается в пределах 6—7-го классов наиболее оптимальным числом двойных ходов является 3—4, величина съема при таком числе двойных ходов составляет 0,07—0,08 мм по нормали характер эвольвенты по сравнению с исходной практически не меняется уровень шума при работе с парной шестерней уменьшается в пределах 2—2,5 дБ. [c.171]

Измерение шага зацепления. Шагом зацепления называется расстояние между двумя параллеггьными плоскостями, касательными к двум смежным одноименным профилям зубчатого колеса. Отклонение шага зацепления от номинального значения определяется как рЬ = я/п os а , где а — угол исходного контура в нормальной плоскости, измеряемый с помощью шагомера для шага зацепления. Рассмотренные ранее станковые приборы (см. табл. 9.2) имеют специальные каретки для измерения шага зацепления. Кроме того, применяют накладные шагомеры для шага зацепления (рис. 9.13). Приборы снабжены двумя тангенциальными контактами координирующим 2 и измерительным J, а также опорным 3. Измерения шага зацепления производятся на всем участке перекрытия профилей за счет обкатывания прибора по зубу. Настройка приборов на номинальное значение шага зацепления выполняется с помощью приспособления по плоскопараллельным концевым мерам длины. [c.247]

Универсальные контактомеры прибора моделей БВ-5028 и ВВ-5061 (см. табл. 9.2) служат для измерения отклонений контактной линии от прямолинейности и заданного напраалеиия. Тангенциальному измерительному наконечнику / (рис. 9.17) сообщается перемещение вдоль длины зуба по направляющим 2, составляющим с осью колеса угол скрещивания, равный углу наклона зубьев Pf, на основном цилиндре. По этому углу настраивается прибор. Отклонение в направлении контактной линии или отступление от ее прямолинейности вызывает дополнительное движение наконечника, фиксируемое показывающим устройством. [c.250]

Основной шаг определяют как расстоякие менаду параллельными касательными к двум соседним правым (или левым) эвольвентным профилям зубьев. Шагомер с помощью концевых мер настраивают на номинальный размер. Действительная величина основного шага равна алгебраической сумме показаний прибора и размера блока концевых мер. Контроль кромочными наконечниками б в сравнении с тангенциальными а включает методическую погрешность в результат измерения включаются местные погрешности профиля. Отклонение основного шага определяют как среднее значение за оборот разностей действительных и номинального значений основного шага [c.523]

Несмотря на указанные погрешности проектирования, к. и. д. Т1 ступени 3 более, чем на 1% превышает к. п. д. ступени 1, т. е. в общем балансе влияния различных факторов на эффективность ступени 3 превалирует характерное для ступеней с ТННЛ улучшение течения в конфузорных корневых межлопаточных каналах РК при высокой корневой степени реактивности и снижение вреднего влияния радиального зазора над РК при низкой периферийной степени реактивности [для ступени 3 при (u/ o)opt имеем р =59% и р" = 27%]. Для ступеней с ТННЛ неизбежно некоторое снижение коэффициента скорости в периферийных сечениях НА вследствие уменьшения конфузорности потока из-за отклонения его тангенциально наклоненными лопатками к корню ступени. Этот недостаток, однако, как показывает опыт, с избытком компенсируется перечисленными выше положительными факторами. [c.207]

Степень отклонения рассматриваемой струйки от основного потока будем характеризовать тангенциальной AsuiT и нормальной АйУщ составляющими вектора Awi. Для них можно записать [c.245]

Форсунка с тангенциальными входными каналами прямоугольного сечения (рис. 15, а) имеет распределительную шайбу, которая при работе распылителя изменяет сечение потока, и приводит к дополнительным его поворотам при малых скоростях мазута, что вызывает быстрое загрязнение топливных каналов и высокие потери давления в топливной системе. Кроме того, увеличивается число притираемых поверхностей, что способствует появлению неплотностей. Форсунки с входными каналами круглого сечения (рис. 15, б), расположенными под углом к оси сопла, и форсунки с винтовыми завихри-телями (рис. 15, в) имеют большие диаметры камеры закручивания и отклонения входных каналов от оси сопла и тангенциального направления к камере закручивания. [c.41]

Каждую из ступеней можно выполнять по различным схемам одноступенчатой центробежной форсунки, а именно с входными каналами круглого и прямоугольного сечений, направленных тангенциально к камере закручивания, или с отклонением от тангенциального направления также перпендикулярно оси распылителя или наклонно, и с различным числом деталей распылителя. Внутренняя (первая) ступень двухсопловых форсунок в ряде случаев имеет шнековый или винтовой завихри-тель (рис. 36, а). [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...