Диффузоры, модели

Метод исследования и материал модели. Это исследование проводилось с использованием уже упоминавшегося полярископа с диффузором. Модели изготовлялись из смолы R-39. Схема нагружения и размеры моделей показаны на фиг. 9.1. Модель зажимали по концам между двумя нарами жестких пластин, [c.235]

В установке по схеме фиг. 193, а источником света является матовое стекло С, освещаемое рядами ламп О (диффузор). Модель [c.259]

Диффузор со смещенным фланцем (рис. 224, а) предназначен для установки на гидравлическом фильтре. Каждый диффузор имеет два исполнения. Диффузор первого исполнения предназначен для монтажа его с воздуховодом, идущим к центробежному вентилятору. Диффузор второго исполнения предназначен для установки на нем осевого вентилятора модели 7028- Диффузор состоит из смотрового люка 1 и сварного корпуса 2. Вес диффузора модели 7040 первого исполнения — 103 кг, второго исполнения — 309 кг. Вес диффузора модели 7029 первого исполнения — 89 кг, второго исполнения — 163 кг. [c.322]

С падающим потоком и двойным диффузором. Модель К-24 [c.128]

С целью проверки структуры потока для рассматриваемого случая была изготовлена модель электрофильтра с осевым подводом через горизонтальный диффузор при отношении площадей Ру.1Ра= 9,7 (рис. 9.1). В качестве осадительных электродов служили плоские пластины (десять, толщиной 6 = 2 мм). Для выравнивания потока до входа в рабочую часть аппарата были установлены согласно расчету (см. гл. 4) три плоские решетки [(1=0,4 — 0,38 ( отв = Ю мм)]. Поля скоростей измерялись в двух [c.217]

Рис. 9.1. Модель гори.зонтального электрофильтра с осевым подводом потока через горизонтальный диффузор с решетками = 0,4 2 — /а = 0,38 ( отв = 10 мм)

Рис. 9.3. Схемы подвода и поля скоростей ш в рабочей камере модели горизонтального электрофильтра типа УГ2 с прямым входом в подводящий диффузор

Опыты на модели (М 1 15) проводились с тремя решетками при f = 0,45 при установке их в форкамере с относительным расстоянием между ними 1 18 > 0,16 с помещением первой из них в диффузоре (/pi/ n = 0,10). В обоих случаях первая решетка фор- [c.230]

Для предварительного определения пропускной способности диффузора производятся испытания его модели, выполненной в масштабе 1 2 от натуры. Закон моделирования выбирают исходя из того, что ноток в диффузоре является напорным и его характер определяется только свойствами инертности и вязкости жидкости. [c.114]

Какой расход <3 будет пропускать диффузор в натуре, если при испытании модели получен расход Q = 30 л/с [c.114]

Какой вакуум будет во входном сечении натурного диффузора, если при испытании модели вакуум в этом сечении = 81 кПа [c.114]

На рис. 9.33—9.37 приведены некоторые результаты испытания моделей эжекторных реактивных систем на установке с непосредственным измерением реактивной тяги. Из этих графиков видно, что эжектор действительно позволяет заметно увеличить реактивную тягу при работе на месте. В соответствии с данными теоретического анализа выигрыш в тяге оказывается главным образом функцией геометрических параметров эжектора а и /, причем если с уменьшением а (увеличением относительного диаметра камеры) выигрыш в тяге монотонно возрастает, то по величине / имеются оптимальные значения, зависящие от потерь в диффузоре. [c.562]

Рис. 4-30. Диффузоры (потоки представлены моделью Рейнольдса-Буссинеска) а) безотрывное движение б) небольшой водоворот в) сильно развитый водоворот г) случай

На фиг. 2.9 два наиболее распространенных обычных полярископа с точечным источником света сравниваются с полярископом, в котором модель просвечивается рассеянным светом от диффузора, состоящего из матового стекла, освещаемого рядами ламп. В полярископе первой конструкции, где в качестве поляризующих элементов используются призмы Николя, имеется 6 элементов оптической схемы, которые должны быть расположены в совершенно определенных положениях вдоль оптической оси полярископа. Вторая конструкция полярископа, в которой используются листовые поляроиды, несколько проще, так как поло- [c.49]

В полярископе с диффузором размеры поля, возможного при визуальной работе, практически не ограничены. Если необходимо фотографировать картины напряжений, то размеры используемого поля ограничиваются тем, что лучи света, образующие изображение модели, проходят через модель не точно по нормали к ее плоскости. Таким образом, фотокамера регистрирует средние величины, которые могут не соответствовать истинным значениям напряжений в областях с высокими градиентами ). [c.50]

Отсюда следует, что это основное возражение против применения полярископа с диффузором практически существенной роли не играет. Точность воспроизведения картины полос около контура модели иллюстрируется на фиг. 2.11. [c.53]

Разрезку модели производили диском на шлифовальном станке с охлаждением. Срезы наблюдались и фотографировались в полярископе с диффузором. Картина полос осевого среза, полученная при светлом поле, воспроизведена на фиг. 10.2. Среднее напряжение в вершине выточки было в 2,19 раза больше номинального напряжения, вычисленного по ослабленному сечению. Коэффициент концентрации по Нейберу для выточки с отношением а/р = 3,9 составил 2,15. Экспериментальные результаты сопоставляются с теоретическими на фиг. 10.3 и 10.4. Отклонение экспериментальных величин от теоретических нигде не выходило за пределы 10%. В тех случаях, когда отклонение превосходило 5%, абсолютные погрешности были довольно малы. [c.281]

ПИЛОЙ, а затем доводились на столе станка до постоянной толщины. На фиг. 10.8 показано восстановленное положение срезов в модели. Срезы просвечивали в полярископе с диффузором, причем для каждого среза были засняты картины полос в темном [c.282]

Промышленное изготовление ГЦН серийной модели с подачей 20 000 м /ч позволило унифицировать и стандартизировать производство ГЦН первого контура для реакторов PWR различной электрической мощности (от 500 до 1000 МВт). Это насос вертикального типа, одноступенчатый, состоит из трех основных частей (рис. 5.17) проточная часть, блок уплотнений, электродвигатель с короткозамкнутым ротором. Теплоноситель поступает в ГЦН снизу, проходит через рабочее колесо 2, диффузор 3 и отводится через нагнетательный патрубок, расположенный на боковой поверхности корпуса 1. Внутри корпуса, несколько ниже радиального подшипника 5, работающего на водяной смазке, предусмотрен кольцевой теплообменник 4, внутри которого циркулирует охлаждающая вода низкого давления. Теплообменник обеспечивает защиту водяного подшипника и уплотнений при авариях, сопровождающихся прекращением подачи запирающей воды. Агрегат имеет три подшипника два из них расположены в электродвигателе, третий — в ГЦН между теплообменником и уплотнением вала. Уплотнение вала 6 — трехступенчатое с регулируемыми протечками. Очищенная запирающая вода подается к валу насоса и обеспечивает охлаждение верхней и нижней частей насоса и узла уплотнений. Очистка необходима для нормальной работы нижнего радиального подшипника и уплотнения. Нижнее уплотнение гидростатического типа работает без механического контакта. Нормальная протечка через него составляет 0,19 м /ч. В этом уплотнении срабатывается почти весь перепад давления — после него давление воды составляет всего 0,35 МПа. [c.156]

Сухие воздухоохладители. В современных воздухоохладителях трубы обычно располагаются тесными шахматными пучками поперёк потока воздуха. Внутри труб испаряется (кипит) холодильный агент или протекает охлаждённый рассол. В крупных моделях воздухоохладителей, устанавливаемых на полу (поста-ментные воздухоохладители), воздух обычно засасывается из охлаждаемой камеры в нижнюю часть кожуха и нагнетается сквозь верхнюю крышку кожуха (фиг. 71). Дальнейшее распределение воздуха по камере производится либо каналами, либо диффузорами, расположенными на крышке кожуха. [c.661]

Реактивность определяется траверсированием потока при входе в РК с замерами параметров потока в 30 точках равномерно по окружности. Выходные сечения А к В имеют по 12 отборов для замера статического давления. Установкой центральной вставки 11 сопротивление диффузора 10 уравнивается с сопротивлением диффузора 7. На стенде испытаны несколько вариантов описанной модели при различных режимных и геометрических параметрах проточной части. [c.116]

Расчет диффузоров для парокапельных потоков может быть осуществлен в рамках плоской (осесимметричной) модели с использованием уравнений (4.1) — (4.10) или (5.8), (5.9). При этом учитываются механическое и тепловое взаимодействие фаз. В простейшем случае задача рассматривается одномерной и исходными служат уравнения (6.16) — (6.21). Наиболее достоверные результаты могут быть получены при рассмотрении течения в плоском диффузоре. Вначале расчет ведется без учета пограничного слоя, а затем рассчитывается пограничный слой и вводятся необходимые коррективы на распределение параметров несущей и дискретной фаз в ядре течения. Расчетная сетка выбирается так же, как и при расчете сопла Лаваля [61]. Распределения скоростей паровой фазы вдоль диффузора и в поперечных сечениях, а также коэффициентов скольжения определяются в предположении моно-дисперсной структуры. Отметим следующие структурные особенности парокапельного потока в плоском диффузоре, обнаружен- [c.239]

Диффузор с прямым фланцем предназначен для установки его на гидравлическом фильтре. Исполнение, применение и конструкция (рис. 224, б) аналогичны диффузорам модели -7040 и 7029. Вес диффузора первого иеполпепия — 147 кг. второго исполнения — 309 кг. [c.322]

Рис. 8.5. Поля скоростей п рабочей камере модели аппарата круглого сечения Рц Рц 16) при вводе потока через короткий диффузор с раэделиТ(. льными стенками

Из сопоставления результатов исследования рассматриваемого варианта подвода потока к модели аппарата круглого сечения при отношении FJF 16 (рис. 8.5) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, видно, что даже при подводе через короткий диффузор с р.азделительными стенками заметно улучшается распределение потока по сечению аппарата (М ( 2,12 вместо УИ 3,35). Дополнительной установкой одной плоской решетки ((( 12 / - 0,35) или решетки из угс>лков (( р 60 [c.207]

Опыты, проведенные на модели, близкой по основным параметрам к типу электрофильтра УГ2-3-53 при F, JF = 26, показали, что практически нет различия в распре-.деленнн скоростей по сечепию 2—2 в случае подвода потока к подводящему диффузору через один или два параллельных патрубка (см. рис. 9.3, с) с общей площадью сечения такой же, как у одного патрубка. [c.227]

Следует указать, что общая структура потока, полученная на модели электрофильтра при рассматриваемом варианте подвода, подтвердилась в промышленных условиях работы аппарата. При обследовании решеток такого электрофильтра на одной из ТЭЦ были обнаружены слс.ты эр,дни в ви. Ш деф ф.мчции отверстий, принявших овальную форму (рис. 9.6, о) вследствие разрушения их краев. Направление разрушения краев очень близко совпало с направлением линий тока, наблюдавшихся на мг шли. по шелковинкам (рис. 9.6, г). Нижняя часть решеток электрофильтра была настолько сильно. разрушена, что местами группы отдельных отверстий обтшдииялись в большие сплошные отверстия. Более сильная эрозия в. нижней. части решетки закономерна, так как в этом месте газ, идущий из подводящего диффузора с наибольшими скоростями (отрыв потока происходит от верхней стенки), испытывает при растекании по решетке резкое искривление с поворотом вверх. Искривление потока приводит к появлению центробежных сил, отбрасывающих наиболее тяже.лые частицы, взвешенные в потоке, в сторону от центра кривизны, т. е. как раз в сторону нижней части решетки. Набегая со сравнительно большой скоростью и скользя по решетке в указанном месте, твердые частицы постепенно ее разрушают. [c.232]

Модели электрофильтра типа ЭГЗ-4-265 для котлов блока 500 МВт ГРЭС [70]. Отличие этого электрофильтра от предыдущего состоит в основном в значите.гьно большей его ширине, а также в форме подводящих участков. В рассматриваемой установке дымовые газы от регенеративных воздухоподогревателей (РВП) поступают к электрофильтру через несимметричные диф(рузоры / с углом расширения il = 20-н30° (рис. 9.13, а). Для предотвращения (или значительного уменьшения) отрыва потока и более равномерного распределения его в подводящем участке предложено установить в диффузорах по четыре разделительные стенки (штриховые линии, рис. 9.13). Из дифф /зора поток идет к колену 2 с направляющими лопатками 3. Расположение последних в колене показано на рис. 9.13,с). [c.249]

В работе [18] проведено специальное исследование влияния характера изменения площади поперечного сечения РК в области решетки радиальных лопаток. Изменяемый профиль решетки включал радиальный и часть осевого участка колеса, а закрученная неизменная выходная решетка была выполнена приставной. В четырех моделях площадь сечения F изменялась приблизительно по линейному закону, уменьшаясь, оставаясь неизменной или возрастая от входа к выходу. Наивысший к. п. д. ступени получен с РК, имеющими F onst и слабую диффузорность. Наибольшее соответствие расчетных и опытных данных также получено с этими вариантами РК. Сделан вывод, что максимальная экономичность может быть получена при градиенте изменения площади поперечного сечения по радиусу 0—0,04 м м. Оптимальное отношение к рк.1 1 Д ЛЯ данной серии колес определено в интервале 0,07— 0,088. Отметим, что по данным других авторов [40] это отношение составляет значение 0,1. В результате можно заключить, что наличие диффузорных участков в рабочих каналах не оказывает существенного влияния на уровень экономичности, если диффузор-ность не слишком велика. Это дает возможность создания высокоэкономичных лопаточных решеток РК с прямыми лопатками при увеличенной протяженности чисто радиальной части и уменьшенном радиусе внутреннего меридионального обвода. [c.167]

Расчеты по одномерной модели, выполненные А. Г. Андриецем, подтверждают в основном результаты, представленные в 7.1. Численное решение уравнений одномерного движения двухфазной среды (см. гл. 6) показало, что наиболее значительное воздействие на двухфазный поток в диффузоре оказывают геометрические параметры и механическое взаимодействие фаз. В соответствии с законом обращения воздействий логарифмическая производная скорости несущей фазы определяется по уравнению [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...