Давление иа плоскость

Касательной составляющей угла давления на коромысло д называется угол между касательной к траектории точки приложения силы давления и проекцией этой силы на плоскость вращения коромысла. Нормальной составляющей угла давления на коромысло О" называется угол между направлением силы давления. и плоскостью вращения коромысла. Покажем определение этих составляющих для одного положения звена АВ, заданного проекциями 82 и fii точки В (рис. 118). С этой целью проводим из точки В2, как из центра, окружность радиусом, равным [c.386]

Давление - распределенная нагрузка на поверхность. Сила давления равна объёму эпюры давления. Линия действия силы проходит через центр тяжести объёма эпюры. Точка пересечения линии действия силы давления и плоскости стенки - центр давления (точка й). [c.13]

Скачок давления и плоскость поляризации [c.144]

Связывая оси координат с неподвижным башмаком и располагая начало координат на уровне нижней движущейся плоскости, выделим в зазоре бесконечно малый элемент жидкости и составим уравнение его движения. Пренебрегая силами инерции по сравнению с силами давления и трения, получаем [c.199]

При взаимном давлении шара и плоскости (рис. 599), приняв = оо, находим [c.653]

При взаимном давлении цилиндра и плоскости, приняв в формуле (23.8) = со, находим, что [c.654]

Силы давления на плоскости равны по модулю соответствующим реакциям и направлены противоположно этим реакциям. [c.50]

Если изменить температуру системы, то число вылетающих с поверхности тела частиц изменится, а вместе с ним изменятся плотность числа частиц пара и его равновесное давление. Поэтому, изменяя объем, мы будем осуществлять теперь фазовое превращение не только при новой температуре, но и при новом давлении. И, если нанести все соответствующие друг другу температуры и давления перехода на плоскость РТ), то получится линия фазовых переходов, [c.120]

Поэтому изложенные соображения просто показывают, что у вещества, подчиняющегося уравнению Ван-дер-Ваальса, существует целая область температур, давлений и объемов, в которой оно не может оставаться однородным. На плоскости РУ) эта область лежит между осью абсцисс и кривой АКБ, показанной на рис.6.16, которая есть геометрическое место точек максимумов и минимумов ван-дер-ваальсовских изотерм. [c.139]

Приложим к системе задаваемые силы Gj, G,, О.ч, а также силы трения и Fo, относя их к задаваемым силам. Величина каждой силы трения равна произведению коэффициента трения па нормальное давление между телами и плоскостью [c.325]

Искомое натяжение нити и давление на плоскость, как указывалось, численно равны Г и JV, но имеют противоположные силам Т и N на-правления. [c.195]

Трение качения возникает оттого, что поверхность катящегося тела и плоскость, по которой тело катится, не абсолютно тверды, а несколько деформируются вследствие давления тела на плоскость. [c.202]

Требуется найти условия, при которых тот или иной конец стержня перестает оказывать давление и отделяется от плоскости, на которую он опирается. Для простоты считаем скорости всех точек в момент отрыва равными нулю. [c.58]

Так, если тело весом G лежит на плоскости, а с плоскостью горизонта (рис. 97), то нормальное давление N = G os а. Постепенно увеличивая угол, тем самым уменьшают силу нормального давления F os а (а следовательно, и силу трения) и увеличивают составляющую веса, направленную вдоль наклонной плоскости F sin а. При некотором угле а = а,-р тело не сможет больше удерживаться трением на наклонной плоскости и начнет сползать вниз. Этот угол называют углом трения, тангенс его равен коэффициенту трения для данной пары трущихся материалов (тела и плоскости) [c.169]

Законы трения качения, как и законы трения скольжения, справедливы для не очень больших нормальных давлений и не слишком легко деформирующихся материалов катка и плоскости. [c.71]

С другой стороны, на основании наблюдений полагают, что максимальный момент трения качения пропорционален нормальному давлению между катком и плоскостью [c.297]

Рассмотрим теперь влияние на реактивную силу непостоянства давлений в плоскости выходного среза двигателя. Построим эпюру давления и скорости на срезе сопла (рис. d.l4). Для простоты остановимся на случае дозвукового истечения. Можно, например, представить себе такое обтекание двигателя, при котором давление вблизи выходного среза понижено, за счет чего местная скорость во внешнем потоке увеличивается. Давление внутри дозвуковой выхлопной струи является примерно таким же, как и на ее границе. [c.53]

При работе двигателя на расчетном режиме давление в плоскости выходного среза сопла как в рабочей струе, так и во внешнем потоке равно атмосферному. Однако такое условие выполняется лишь при одном значении отношения давлений pjp. [c.153]

Приведенные рассуждения показывают, что при повороте сверхзвукового газового потока около внешнего тупого угла значения скорости, давления и плотности остаются постоянными вдоль лучей, исходящих из угловой точки и являющихся характеристиками. Поэтому при аналитическом исследовании обтекания тупого угла удобно воспользоваться полярными координатами, поместив начало координат в этой угловой точке. Координатными линиями тогда служат лучи, исходящие из угловой точки, и концентрические окружности с центром в этой угловой точке. Координатами точки на плоскости являются радиус-вектор г этой точки п угол ф, составляемый радиусом-вектором с лучом, имеющим фиксированное нанравление, которое мы определим позже. Все параметры газа будем рассматривать как функции от г и ср w = w r, (р), р=р(г, ф), р = р(г, ф). В силу того, что параметры газа вдоль лучей в нашей задаче сохраняются постоянными, частные производные от гг , р и р по г равны нулю (при перемещении вдоль луча не происходит изменения параметров газа). Таким образом, [c.158]

Представим себе плоскость, во всех точках которой абсолютное давление р = 0. След этой плоскости изображен на рис, 2.6 горизонтальной линией ОО] АА —след плоскости, абсолютное давление во всех точках которой равно атмосферному р = р . Таким образом, линия ОО является базой для отсчета абсолютного давления, а линия А А — базой для отсчета манометрического давления и вакуума. [c.21]

Левые части уравнений (4.31)—(4.34) дают соответственно полный напор, полное давление и полный запас удельной энергии потока в сечении I—I относительно принятой плоскости сравнения. [c.56]

Для измерения давления р о насадок должен иметь затупленную форму головки, а диаметр приемного отверстия должен быть значительно меньше наружного диаметра насадка с тем, чтобы это отверстие целиком находилось за прямым скачком уплотнения. Для измерения статического давления р, как было показано выше, необходимо использовать насадок с заостренной конической или оживальной головкой. Поэтому в сверхзвуковых потоках полное и статическое давления обычно измеряют различными насадками. При раздельном измерении полного и статического давлений в какой-либо точке потока необходимо устанавливать насадки так, чтобы в этой точке находился носик насадка полного давления и через нее же проходила плоскость расположения отверстий статического давления. [c.199]

Линия действия силы Р, проходит через центр тяжести площади проекции Таким образом, величина проекции на направление оси X силы равномерного давления р на криволинейную поверхность 5 равна произведению давления и площади проекции этой криволинейной поверхности на плоскость, нормальную оси х. Если такие проекции на три взаимно ортого- [c.78]

С помощью эпюры давления можно определить силу гидростатического давления и точку ее приложения. Обозначим длину щита (рис. 2.12, а) L, ширину В (В перпендикулярно к плоскости чертежа). Эпюра избыточного гидростатического давления выразится треугольником высотой L с основанием pgH. Если площадь треугольника (эпюры) умножить на ширину В, получим объем призмы, вес которой равен силе избыточного гидростатического давления [c.20]

Рассмотрим турбулентное течение Куэтта несжимаемой жидкости между непроницаемыми плоскостями. В этом случае отсутствуют производные по продольному направлению х. Течение характеризуется также отсутствием продольного градиента давления и поперечной составляющей скорости. Задачу будем решать без учета теплообмена и диффузии. Если решение искать в виде [c.279]

Комплексный потенциал несжимаемого потока около кругового цилиндра единичного радиуса в плоскости С = + гг имеет вид W = — /Йо (С + 1/С ), где Коо—скорость невозмущенного потока. Найдите распределение давления и определите аэродинамическую силу, действующую на цилиндр. [c.162]

Для определения суммарной силы от давления на обтекаемую поверх-, ность необходимо знать вид кривой распределения давления в плоскостях, поперечных потоку (рис. 4.9.1,г). На участке перед отверстием давление уменьшается по сравнению с его максимальным значением в плоскости симметрии (кривая I). Вниз по потоку точка максимума давления сдвигается в сторону от этой плоскости и давление снижается (кривые II, III, IV). Непосредственно за отверстием давление оказывается меньше, чем в невозмущенном потоке. При этом, как показывает анализ опытных данных, вклад сил давления на участке за отверстием в создание управляющего усилия является существенным. [c.339]

Уравнение Бернулли для элементарной струйки идеальной жидкости. Для вывода уравнения возьмем элементарную струйку несжимаемой жидкости (рис. 22.7) и выберем на ней два произвольных сечения 1—1 и 2—2, нормальных к линиям тока. Будем считать движение идеальной жидкости установившимся, т. е. объемный расход V на участке 1—2 неизменным. Силы внутреннего трения отсутствуют, жидкость находится только под действием массовых сил силы земного тяготения и силы гидромеханического давления. Расстояния от центров тяжести сечений до произвольной горизонтальной плоскости сравнения О—О равны Zi и г . На плош,ади живых сечений f j и в их центрах тяжести действуют давления и ра, скорости жидкости в соответствующих сечениях Wy и w . Определим удельную энергию жидкости (энергию, отнесенную к единице массы жидкости, Дж/кг) в сечениях /—1 и 2—2. Каждая частичка жидкости в элементарной струйке, имеющая массу т, обладает запасом удельной энергии Е. Полная удельная энергия складывается из удельной потенциальной fm, и удельной [c.278]

Касательной составляющей угла давлегия па коромысло б называется угол между касательной к траектории точки приложения силы давления и проекцией этой силы на плоскость вращения коромысла. Нормальной составляющей угла давления на коромысло д" называется угол между направлением силы давления и плоскостью вращения коромысла. Покажем определение этих составляющих для одного положения звена АВ, заданного проекциями В2 и Б1 точки В (рис. 78). С этой целью проведем из точки 62, как из центра, окружность радиусом, равным длине шатуна /. Точка N пересечения этой окружности с осью проекций определит прямоугольный треугольник В2В . , в котором катет В[М равен проекции шатуна на горизонтальную плоскость, а угол при вершине N равен нормальной составляющей угла давления О . Проекция точки С на горизонтальную плоскость находится на пересечении траектории точки С с окружностью, проведенной через точку М из центра В]. Угол между проекцией шатуна Б1С1 и касательной к траектории точки С дает касательную составляющую угла давления 0 [c.170]

Плоскости разъема цилиндра турбин среднего давления и букс уплотнений. Фланцевые разъемы на паров й стороне трубных досок испарителей и подогревателей высокого давления и плоскости разъема компрессоров 2. Мастики а) из смеси графита с вареным льняным маслом в пропорции 1 1 б) из 40 свинцового сурика, 20% свинцовых белил и 40% графита, разведенных на вареном льняном масле до консистенции густой сметаны 2. Масло предварительно проваривается на небольшом огне до тех пор, пока не сделается тягучим и липким 2. Наносится слоем 0,2—0,5 мм. При недостаточной плотности прилегания плоскости разъема укладывается в 2- 3 ряда асоестовый шнур диаметром 0,5 мм [c.316]

Достоинства этих механизмов определяются в основном особыми свойствами низших пар, в которые входят звенья. В низших парах соприкасающимися элементами звеньев являются поверхности, поэтому удельные давления и нзнос в них меньше, чем в высших кинематических парах. Элеме 1ты звеньев, образуюш,их этн пары, изготовляются достаточно просто и точно, так как технология обработки плоскостей и цилиндрических поверхностей в настоящее время разработана весьма тщательно и полно. Кроме того, для механизмов, образованных при помощи звеньев, входящих в низшие пары, в отличие, например, от кулачковых Mex inii3Mun, не требуется пружин и других устройств, обеспечи-вающ](х постоянное замыкание кинематических пар. [c.550]

Задача VIII —21. Торцовый зазор между поверхностью диска диаметром Do = 30 мм и плоскостью Ь = 1 мм. Масло, динамическая вязкость которого р = 1,5 П, подается к центру зазора по трубке с внутренним диаметром do = 5 мм под избыточным давлением = 90 кПа. [c.216]

Если термодинамическую поверхность рассечь плоскостями, параллельными осям координат, то на поверхности получатся следуюш,ие кривые сечение плоскостью v = onst дает линию, характеризующую процесс изменения давления в зависимости от температуры в координатах р, Т процесс, описываемый этой линией, протекает при постоянном объеме и называется изохорным, сечение плоскостью р = onst дает линию изменения удельного объема в зависимости от температуры в координатах v, Т процесс, который описывает эта линия, протекает при постоянном давлении и называется изобарным] сечение плоскостью Т = onst дает линию изменения давления в зависимости от удельного объема в координатах р, v описываемый этой линией процесс протекает при постоянной температуре и называется изотермическим. [c.17]

Аналогично определяются давление и скорость потока в других плоскостях (в плоскости лОг, xS/, xi z ). x i - сиотеиа координат, ро вериутая относительно исходной на угол в 45° против часовой стрелки. [c.23]

Если к грузу приложить меньшую силу, например силу Q = 4 Н, то тогда сдвигающее усилие будет равно Q os30°=2)/ 3=3,46 Н максимальная же сила трения, которая может в этом случае развиться, будет fnp=/o( —Q 30°)= =4,8 Н. Следовательно, груз останется в покое. При этом удерживающая его в равновесии сила трения F определится из уравнения равновесия в проекции на ось Ох и будет равна сдвигающей силе (F =Q os 30 =3,46 Н), а не силе fnp-Обращаем внимание на то, что при всех расчетах следует определять f р по формуле Fnp foN, находя N из условий равновесия. Ошибка, которую часто допускают в задачах, аналогичных решенной, состоит в том, что при подсчетах считают f np loP, в то время как сила давления на плоскость здесь не равна весу груза Р. [c.67]

При переходе колес с прямолинейного участка пути на криволинейный, проектирующийся обычно на горизонтальную плоскость в виде части кругового кольца, появляются дополнительные динамические давления колес на рельсы и соответствующие им динамические реакции. Эти давления и реакции можно назвать гироскопическими. Действительно, при переходе на криволинейный участок пути колесную пару можно рассматривать как гироскоп с неподвижной точкой, находящейся на пересечении оси этой пары с вертикальной прямой, проведенной через центр окружности закругления криволинейного участка железнодо--рожного полотна. [c.444]

Решен не. Выбираем начало координат иа иих<ием краю стенки, ось X — вертикально в ее плоскости, а ось у — перпендикулярно стейке. В пограничном слое давлен ие не меняется вдоль оси ц (ср. 39) и потому везде равно гидростатическому давлению рч(х), так что р = 0. С обычной для пограничного слоя точностью уравнения (56,6—8) принимают вид [c.309]

Пример 1.1. На гладкой наклонной плоскости, обравующсй с гори эонтом угол о , покоится тело А весом Р, удерживаемое нитью А В, образу ющей с вертикалью угол Р (рис. 1.28, а). Найти натяжение пити и давление тела иа плоскость. [c.37]

Наиболее важно, что при дозвуковом режиме истечения давление в струе на срезе сопла р . практически равно давлению в окружающей среде рв, так как при этом режиме любое изменение давления в атмосфере в виде волны давления проникает внутрь сопла, вызывая изменение давления перед соплом и соответствующее изменение скорости истечения перестройка потока продолжается до тех пор, пока давление в струе на срезе сопла не сравняется с атмосферным. Поэтому в отлнчие от сверхзвукового сопла в простом коыфузоре скорость истечения определяется не его формой, а только давлением в камере перед кон-фузором. Таким образом, если известно давление в камере р, то при заданном давлении в плоскости выходного среза рв приведенная скорость истечения находится непосредственно по формуле (78) гл. I [c.149]

В реальных потоках вязкой жидкости при наличии перелгешиваиия частиц происходит нарушение гидростатического распределения давления по живому сечению. Обычно принято считать, что это нарушение незначительно и им можно пренебречь. Поэтому примем в дальнейшем, что в установившемся потоке реальной жидкости с плавно изменяюш,имся движением давление в плоскости живого сечения распределяется по гидростатическому закону, т. е. [c.59]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...