Площади радиальные

Площадь радиального отстойника находят по формуле [c.233]

Площадь радиального патрубка следует выбирать больше площади коллектора примерно в 1,5 раза. [c.196]

Отношение площади радиального сечения на выходе из венда I соответствующей площади на входе обозначим [c.496]

Рабочий объем пластинчатого насоса определяется из следующих соображений. За одну г-ю часть оборота (где г — число пластин в роторе) насос вытесняет объем жидкости У/Иг, равный максимальному объему рабочей камеры, когда она расположена в пределах дуги ВС. При этом площадь радиального сечения рабочей камеры (на рис. 12.11 заштрихована точками) в первом приближении равна площади кольцевого сектора с общим центром на оси ротора. Погрешность такого допущения при числе пластин г 6 не превышает 10%. Причем точность тем выше, чем больше г. Радиус внешней окружности этого [c.206]

Если рабочая среда входит в аппарат через сравнительно небольшое отверстие, а специальные устройства для раздачи потока по всему сечению аппарата отсутствуют, то образуется свободная струя. При больших отношениях площадей сечения аппарата и входного отверстия Рк/Рц входящий поток даже в условиях ограниченного пространства практически близок к свободной затопленной струе (рис. 1.47, а), которая характеризуется приблизительно теми же соотнощениями, что и соотношения для струи, вытекающей в неограниченное пространство. Когда соотношение площадей такое, что стенки аппарата расположены к оси ближе, чем границы свободной струи, на определенном расстоянии от ее начала, струя деформируется, при этом значительно изменяется характер распределения скоростей. Форма струи в условиях ограниченного пространства аппарата еще больше усложняется в тех случаях, когда вход в аппарат осуществляется сбоку (изгиб струи, рис. 1.47, б) или в сторону, противоположную основному направлению потока внутри аппарата (радиальное растекание, рис, 1.47, в). Особенностью распространения струи в ограниченном пространстве является также неизменность общего расхода количество жидкости, входящей в аппарат, равно количеству жидкости, выходящей из него. Перед выходом жидкости из аппарата вся присоединенная масса отсекается от струи и возвращается обратно. Таким образом, вне струи во всем объеме аппарата осуществляется циркуляционное движение [c.53]

Поток в аппарат может быть введен противоположно направлению потока в рабочей камере, например через подводящий участок в виде отвода или колена с выходным отверстием, повернутым вниз (рис. 3.7). В этом случае струя на входе в аппарат направлена к днищу (или на специальный экран), по которому растекается радиально. Поток, поворачиваясь вдоль стенок аппарата на 180°, пойдет вверх в виде Кольцовой струи. При радиальном растекании струи площадь ее сечений быстро возрастает, и соответственно скорость падает. Поэтому в случае центрального подвода жидкости, направленного к низу аппарата, когда образуется кольцевая струя, будет обеспечено значительное растекание ее по сечению уже на подходе(к(рабочей камере даже без каких-либо распределительных устройств (см. рис. 3.5, а, 3.6, а и 3.7, а). Оставшаяся неравномерность профиля скорости будет иметь при этом характер, противоположный тому, который устанавливается при центральном подводе струи вверх аппарата, а именно максимальные скорости будут вблизи стенок, а минимальные (или отрицательные ) — в центральной части камеры. [c.85]

Способы выравнивания раздачи потока. Для обеспечения равномерного распределения потока вдоль раздающего канала радиальных аппаратов, воздухораспределителей и коллекторных систем существует, как известно [16, 45, 67—69, 74, 129, 150, 151] ряд способов, основные из которых базируются на выполнении канала суживающимся вдоль потока и уменьшении по направлению потока площади сечения боковых отверстий на единицу длины. Изменять площадь сечения канала вдоль потока можно как плавно, например с помощью профилированной вставки 1 (рис, 10.32, б), наклоном или профилированием одной из боковых стенок (рис. 10.32, а, в и г), так и ступенчато (для коллекторов, воздухораспределителей, рис. 10.32, д). Методы расчета таких каналов, а также расчета распределения площадей боковых отверстий (продольной щели) даны в ряде перечисленных )абот. [c.302]

Здесь e gg и — начальные деформации в окружном (продольном) и радиальном (поперечном) направлениях и — остаточные пластические деформации в окружном и радиальном направлениях, полученные при решении термодеформационной задачи 5 — площадь упругопластической зоны гР — координата центра тяжести упругопластической зоны [c.300]

Динамическая вязкость жидкости р 0,16 П плот-иость (> ==- 890 кт/м активная площадь поршня цилиндра / == 9 с г радиальный зазор (дросселирующая щель) Ь — 0,3 мм диаметр цилиндра демпфера Л — 24 мм. [c.215]

По закону площадей (см. 86) при движении под действием центра льной силы момент вектора скорости v относительно центра О (или удвоенная секторная скорость точки) будет величиной постоянной. Следовательно, mQ(v)= . Но из чертежа видно, что если разложить вектор V на радиальную и поперечную р<р составляющие (см. 47), то [c.251]

Значение площади а, заметаемой радиусом-вектором, не дает однозначного представления о направлении радиуса, хотя значение секторной скорости а и радиальная скорость г однозначно определяют вектор скорости. Положение точки на плоскости можно задавать полярными. декартовыми или иными координатами с добавлением при необходимости кинематических уравнений. [c.422]

Рис. 15.12. Кривые радиального распределения заряда внутри протона (а) и нейтрона (б), считая от центра частицы. Ординаты пропорциональны заряду тонкой сферической оболочки радиусом г. Площадь под всей кривой распределения для протона равна эа ряду протона. Площадь, соответствующая всей кривой распределения для нейтрона, равна нулю. Данные получены в опытах по рассеянию электронов высоких энергий.

Определить собственную частоту радиальных колебании тонкого круглого кольца. Радиус кольца равен Д, площадь поперечного сечения F, плотность материала р, модуль упругости 1-го рода Е. [c.199]

Определить внутренние усилия по безмоментной теории в сферической оболочке постоянной толщины от произвольной нагрузки с составляющими X, Y и Z. Рассмотреть случаи внешнего радиального давления — р Т/м ), собственного веса g=yh TjM ), снеговой нагрузки q, отнесенной к единице площади горизонтальной проекции для оболочки, опертой на вертикальные стерженьки по параллельному кругу = "I" (рис. 101). [c.273]

Покажем, как обобщить полученные выше соотношения на случай движения с тангенциальной (радиальной) составляющей скорости. Рассмотрим одномерный поток газа с параметрами торможения р и Т и абсолютной скоростью w, составляющей угол а с осью течения. Секундный расход газа через поперечное сечение площади F, перпендикулярное оси, равен [c.254]

Наиболее узкого поперечного сечения струйка достигает на расстоянии./, равном примерно половине диаметра отверстия. Сжатие поперечного сечения струн при истечении жидкости из отверстия происходит потому, что жидкость внутри сосуда притекает к отверстию в радиальном направлении и, достигнув края отверстия, не может внезапно изменить своего направления. Величина этого сжатия, определенная как отношение площади [c.102]

Для второй (нижерасположенной) части можно принять, что направление притока — радиальное, живые сечения — части боковых поверхностей соответствующих цилиндров с текущими радиусами х. Следовательно, площадь живого сечения можно выразить как со = ах-1 (а — радиальная мера дуги окружности с радиусом х). При залегании водоупора на очень большой глубине а = п/2, тогда [c.275]

Вязкость жидкости а = 0,16 пз удельный вес у = = 890 кГ/м -, активная площадь поршня силового цилиндра F—9 см" радиальный зазор (демпфирующая щель) 6=0,3 мм диаметр щели d = 24 мм. [c.215]

Динамическая вязкость жидкости [х = 0,16 П плотность р = 890 кг/м активная площадь поршня силового цилиндра F = 9,см радиальный зазор (дросселирующая щель) Ь = 0,3 мм диаметр щели d = 2А мм. [c.216]

Указание. Рекомендуется следующий порядок расчета 1) из треугольника скоростей на входе при безотрывном обтекании лопатки найти абсолютную скорость входа ai 2) определить площадь входа с учетом стеснения лопатками, считая последние срезанными под углом Pi 3) найти нормальную подачу насоса Q 4) определить окружную скорость колеса и радиальную составляющую абсолютной скорости на выходе (с учетом стеснения лопатками) и построить параллелограмм скоростей на выходе 5) подсчитать теоретический напор при бесконечном числе лопаток 6) определить действительный напор при нормальной подаче. [c.96]

Если в сопловом аппарате и в рабочем колесе имеются радиальные зазоры Ьк и 5гл (см. рис. 4.7,6), то через их кольцевые площади происходят утечки рабочего тела, а следовательно, уменьшается работа /и на окружности колеса. Суммарные удельные потери в радиальном зазоре [c.185]

Введя в (IV. 118) характеристику площади, с учетом показанного на рис. IV.21, б направления деформации, получим окончательное выражение для напряжений, вызванных радиальными силами, [c.130]

Осевые отверстия 14 к 10 соединяют прорези с подводящей 11 и отводящей 13 линиями. Во избежание прогиба цапфы 12 под действием односторонних сил давления, а также во избежание раскрытия зазора лгежду цапфой и блоком цилиндров 4 применяют гидростатическую разгрузку цапфы, описанную ниже. Поршни выдвигаются из цилиндров нод действием центробежных сил и давления жидкости. Для уменьшения напряжения в месте контакта поршней 6 и колец 5, площадь поршней стремятся сделать меньшей, а их число 2 — большим. Одновременно это содействует выравниванию подачи и уменьшению радиальных габаритных размеров благодаря уменьншнию хода h при заданном значении Vq. [c.311]

Несущая способность гидравлических подпятников зависит от давления подачи масла и площади сечения вала. При давлениях 30-40 кгс/см нагружаемость сравнима с несущей способностью механических подпятников тех же радиальных размеров. [c.423]

Цилиндрические опоры — подшипники — имеют цилиндрическую рабочую поверхность большой площади, значительный лго-мент трения, надежно работают при больших нагрузках. Однако эти опоры из-за невозможности регулировать зазор между цапфой и подшипником не обеспечивают высокой точности центрирования вала. Конструкции цилиндрических опор скольжения показаны на рис. 27.17. В малонагружеииых конструкциях применяют неразъемные подшипники в виде втулок, запрессованных в корпусе (а, б), или фланцев, прикрепленных к корпусу винтами (а). При действии радиальных сил и небольших осевых сил Q используют шипы со сферической поверхностью, упирающейся в шарик или в стальную пластину (г). При действии зна- [c.327]

НИИ от г до r- -dr от Hei OTOporo начального равно 4лг2р(г)с г. Это выражение называют радиальной функцией распределения атомов. Функция 4лг2р(г)(1г имеет максимумы на расстояниях, соответствующих межатомным. Площадь под каждым пиком радиальной функции распределения определяет координационное число. [c.354]

Атомная структура металлических стекол. Как и в любом другом некристаллическом веществе, в аморфном металле отсутствует дальний порядок в расположении атомов. Данные по рассеянию рентгеновских лучей аморфными телами можно пытаться объяснить как в рамках микрокристаллитной структуры, так и в рамках модели непрерывной сетки. Исследования последних лет, в частности опыты по электрон-позитронной аннигиляции, дают веские основания считать, что в аморфном металле существует распределение атомов без каких-либо разрывов типа границ зерен и точечных дефектов, характерных для кристаллов. Предполагается, что в металлическом стекле существует хаотическое непрерывное распределение сферических частиц, характеризующееся плотной упаковкой. Координационные числа, определенные по площади под первым пиком функции радиального распределения, в большинстве случаев оказываются равными 12, т. е. они больше, чем для жидких металлов. [c.372]

Если попытаться определить значение угла сс, принимая площадь сечений больше Fm или меньше Fa, то окажется, что osa>l, а радиальная составляющая скорости — мнимая величина. Это указывает на физическую невозможность такого течения и, следовательно, на то, что в начальном участке недорасши-ренной струи площадь попвретаого сечения не может стать [c.416]

Опыт инженерного использования критериев (6.22) и (6.26) указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Ст( .р и 2Тррез. Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентировагса перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления об наруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направ- [c.142]

Вертикальный отстойник имеет коническое или пирамидальное днище с углом наклона стенок к горизонтали 50...70°. В центральной части отстойника размещен железобетонный круглый стакан (см. рис. 19,6), используемый как водоворотная или вихревая камера хлопьеобразо-вання. Обрабатываемая вода протекает через отстойник с очень небольщой скоростью (через зону осветления воды) и отводится кольцевым периферийным, а также радиальными желобами, устраиваемыми при площади отстойника свыще 12 м . В нижней части отстойника (зона накопления и уплотнения осадка) скапливается осадок, откуда его удаляют (без выключения или с отключением отстойника из работы) самотеком в водосток. [c.230]

Для радиальных лопастей р = 90°, поэтому относительная скорость равна меридиональной составляющей v - Следовательно, должно соблюдаться равенство меридиональных площадей = = 2nR pb = onst. У гидромуфт с тором из условия равенства меридиональных скоростей определяется ширина канала в меридиональном сечении Ь. Так спроектирована проточная часть, представленная на рис. 122, а. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...