О теплозащитные

Современная наука о теплозащитных материалах различает понятия теплостойкости и термостойкости полимеров. Теплостойкость — это та предельная температура, по достижении которой полимер теряет свою прочность под действием той или иной нагрузки. Под термостойкостью понимается предельная температура, при которой начинаются химические изменения в полимере, отражающиеся на его свойствах, т. е. происходит термическая или термохимическая деструкция полимера. [c.140]

Схема устройства прибора ФЭК-М показана на рис. 12-2. Свет от лампы Л отражается двумя зеркалами (3 и Зл) и направляется к фотоэлементам — правому Ф и левому Фд. На пути световых лучей находятся светофильтры С и Сд, кюветы /Сп и /Сл, а также щелевая диафрагма Д и так называемые фотометрические нейтральные клинья К1 и /Сг, служащие для грубой и точной настройки прибора. Фотоэлементы селеновые, вентильного типа включены по схеме, обеспечивающей отсутствие отклонения гальванометра Г, при одинаковой электродвижущей силе, возбуждаемой в них освещением. В оптическую схему прибора входят конденсоры Л1 и Мд и линзы О. Теплозащитные стекла Т и Гд служат для поглощения инфракрасного излучения лампы Л они предохраняют растворы в кюветах /С и /Сл, а также фотоэлементы Ф и Фл от излишнего нагревания. Стрелочный гальванометр Г применяется как нулевой прибор. Рукоятка Р имеет три положения, обозначенные нулем, единицей и двойкой. При положении нуль гальванометр Г отключен. В этом положении рукоятка должна находиться в перерывах между измерениями, а также в том случае, когда в качестве нуль-инструмента применяют выносной гальванометр (чувствительностью от 5-10 до 10 ампер на деление), присоединяемый к клеммам В. При положении один производится предварительное подведение стрелки гальванометра к нулю, а при положении два окончательное подведение этой стрелки к нулю и фиксация положения измерительного барабана. Таким образом, рукояткой Р гальванометр Г может переключаться на [c.214]

При некотором известном законе изменения теплового потока о(т) расчет разрушающегося теплозащитного покрытия в общем случае складывается из трех этапов определения продолжительности прогрева материала до начала разрушения, расчета толщины унесенного слоя и, наконец, определения глубины прогретой зоны после уменьшения теплового потока и прекращения уноса массы с внешней поверхности. Первый из этих этапов фактически сводится к определению времени достижения поверхностью некоторой характерной температуры разрушения Тр, а также к расчету профиля температуры в теле в этот момент. Величина Тр зависит от механизма разрушения данного класса теплозащитных материалов. Может случиться и так, что эта температура вообще не будет достигнута на внешней поверхности при заданных условиях нагрева. Тогда как первый, так и третий этапы расчета в первом приближении могут быть решены методами данного параграфа. [c.53]

Рассмотрим задачу о переносе тепла в полубесконечном теле, поверхность которого разрушается при постоянной температуре, причем каждый килограмм унесенной массы поглощает некоторое заданное количество тепла AQ. Эта модель, несмотря на идеализацию постановки, несет в себе все основные черты нестационарного разрушения реальных теплозащитных покрытий, она особенно удобна при разработке методики стендовых экспериментов и обработке их результатов. Достоинство модели обусловлено прежде всего малым числом определяющих параметров, позволяющих обойтись небольшим числом результирующих зависимостей (чаще всего представленных в графическом виде), построенных на основании численных расчетов. Следует подчеркнуть при этом важность правильного выбора системы определяющих параметров для упрощения всех последующих расчетов. [c.58]

Аналогичный подход можно использовать и при анализе глубины прогрева теплозащитного покрытия бт, под которой мы понимаем расстояние от поверхности разрушения до некоторой изотермической поверхности, имеющей температуру Ть, при этом Ть—7 о = 0,1(7 р—То). Качественно характер установления этих трех важнейших параметров разрушения показан на рис. 3-4. [c.60]

Первый из них Г называется коэффициентом газификации, о нем уже говорилось в 3-5. Рассмотрим, как изменяются его значения на примере стеклообразных теплозащитных материалов. [c.121]

Все это существенно затрудняет моделирование процесса разрушения теплозащитных материалов, поэтому на практике принято говорить не о моделировании, а о воспроизведении основных определяющих параметров, прежде всего энтальпии и давления заторможенного потока. [c.125]

Поскольку /эфф имеет размерность энтальпии, она хотя и не является термодинамическим параметром, но получила название эффективной энтальпии разрушения данного теплозащитного материала. По ней можно судить о том, что не весь материал переходит в газообразное состояние, даже если на поверхности существуют условия, благоприятные для фазового перехода. Кроме того, эффективная энтальпия учитывает взаимодействие материала с внешней средой — эффект вдува, который, конечно, не может быть отнесен к термодинамическим характеристикам конденсированных веществ. [c.126]

При решении задач о взаимодействии композиционных теплозащитных материалов с газовым потоком в качестве граничного условия на разрушающейся поверхности необходимо задавать два параметра и AQw Первый из них — скорость уноса массы с поверхности как мы показали в предыдущем параграфе, зависит прежде всего от температуры поверхности хотя в некоторых случаях эта зависимость может оказаться неоднозначной. [c.262]

Задача таких исследований сводится прежде всего к тому, чтобы установить, в каком диапазоне внешних условий то или иное физическое явление может сильнее всего повлиять на суммарные характеристики разрушения или как по измеренным отличиям в суммарных характеристиках различных классов теплозащитных материалов 268 можно судить о характере протекающих в подповерхностном слое про- [c.268]

Так как при лабораторной отработке теплозащитных материалов обычно не удается смоделировать сразу все перечисленные особенности теплового и силового воздействия, то выбирают такую методику, которая позволяет воспроизводить наиболее важные параметры набегающей среды, т. е. ставится задача о частичном моделировании одного или нескольких параметров и о переносе результатов отдельных экспериментальных исследований на натурные условия с помощью теоретических моделей разрушения. Это требует осуществления комплексных программ испытаний при высокой точности измерения всех важнейших параметров потока. [c.311]

В условиях нестационарного разрушения эти зависимости не могут служить характеристиками теплозащитного материала. Измерение внутренних температур позволяет в этом случае получить сведения о теплофизических свойствах материала и кинетике гетерогенных физико-химических превращений. При сравнительных испытаниях используют критерий эффективности, равный весу теплозащитного покрытия, необходимому для поддержания температуры конструкционного слоя на заданном уровне (например, 400 К) и отнесенному к единице площади поверхности. При этом неважно, за счет чего эта эффективность достигается — за счет минимального разрушения или же за счет хороших теплоизолирующих свойств. [c.329]

Введение нескольких ступеней (обычно четырех или пяти, рис. 3-13) кусочно-постоянной аппроксимации Я (Г) позволяет с удовлетворительной точностью рассчитывать не только глубину прогрева, но и все температурное поле в материале. Это говорит о том, что само по себе температурное поле консервативно по отношению к таким изменениям коэффициента теплопроводности, которые не выходят за ширину одного уровня кусочно-постоянной аппроксимации (в частности, для высокотемпературных теплозащитных материалов эта ширина температурного диапазона соответствует 400—500 К). [c.340]

Более подробную информацию о зависимости коэффициента теплопроводности от температуры можно получить, фиксируя температуру тонкого металлического калориметра под слоем теплозащитного материала. Хотя прямые теплофизические измерения позволяют более детально определить зависимость Х(7), рассмотренный метод имеет преимущества в широте охватываемого температурного диапазона и простоте проведения эксперимента. [c.343]

По температуре металлического калориметра, несмотря на ее малое абсолютное значение, можно судить о величине коэффициента теплопроводности теплозащитного слоя при температурах, в два-три раза превышающих температуру калориметра. [c.344]

Особенности градуировки. Расчетные формулы (4-17) — (4-19) в их общем виде содержат три параметра, для точного количественного определения которых требуется экспериментальная градуировка полностью собранного и отрегулированного калориметра. К ним относятся тепловая проводимость тепломера Кт (0> эффективное контактное сопротивление 2Р (/) между образцом и термопарой О—С и тепловая проводимость А О) воздушной прослойки в теплозащитной оболочке стержня (рис. 4-3 и 4-4). [c.101]

Калориметры выполнены в виде массивного разъемного металлического ядра, окруженного теплозащитной оболочкой. Основание 1, блок 10, нагреватель 11 и съемный наружный колпак S ядра используются, как обычно, для плавного разогрева калориметра с заданной средней скоростью и создают вокруг измерительного устройства зону с более или менее изотермическим температурным полем. Теплозащитная оболочка состоит из неподвижной нижней и съемной верхней частей, каждая из которых содержит слой легковесной теплоизоляции 4, опорные стойки 7 и окружена снаружи металлическим водоохлаждаемым кожухом 6 (на рис. 4-6 не показан). Основными элементами измерительного устройства во всех схемах являются стержень 9, внутренний металлический колпак 3 и термопары О, С н К- Для принудительного поджатия стержня 9 к образцу 2 в калориметрах используется подвижный шток 5 с грузом G. Поджатие стержня во всех [c.105]

Во избежание ожогов поверхности тела рабочие при работе с горячими и раскаленными предметами должны пользоваться теплозащитной спецодеждой, а от ожогов глаз — защитными очками со светофильтрами, подбираемыми в зависимости от температуры нагретых тел. [c.30]

В работе Н. Е. Шмидт и В. А. Соколова [74], выполненной в ИОНХ, был применен адиабатический калориметр с периодическим вводом тепла для интервала температур 300—1000 К. Образец корунда массой около 20 г помещали в платиновую ампулу, окруженную тремя экранами-ширмами первый экран— адиабатический, второй и третий — теплозащитные. Температуру измеряли с помощью платинового термометра сопротивления Яо = 7,6 Ом). Тепловой эквивалент калориметра определили с погрешностью 0,5%. Сравнение экспериментальных данных удельной теплоемкости с результатами работ [62, 103] свидетельствует о достаточно хорошей сходимости измерений (до 0,5%) во всем диапазоне температур. [c.186]

О перспективности вакуумной металлизации тканей свидетельствует широкий диапазон областей их применения. Металлизированная полульняная или асбестовая негорючая ткань применяется для изготовления теплозащитной одежды рабочих горячих цехов, бойцов пожарной охраны и работников лабораторий. Алю.миние-вое покрытие, нанесенное методом переноса, надежно защищает от воздействия сильных тепловых потоков. Для защиты людей и аппаратуры от сильных электромагнитных полей СВЧ и УВЧ применяется ткань, дублированная металлизированной в вакууме полиэтилентерефталатной пленкой, которую перфорируют с целью улучшения воздухопроницаемости. Из металлизированных тканей шьют экраны и чехлы для приборов, установок и различной аппаратуры, отражающие внутреннее или наружное тепловое излучение. Для легких условий эксплуатации могут быть применены ткани из синтетических волокон, подвергнутые прямой металлизации, для более тяжелых — асбестовые ткани, металлизированные методом переноса. [c.327]

Асбестоцементные кровли получили большое распространение как для сухих складских помещений, так и для производственных зданий с влажным режимом. Нижняя часть крыши состоит, как правило, из плит чердачного перекрытия и высококачественной теплоизоляции, которая должна быть предохранена от переувлажнения просачивающейся водой и от потери теплозащитных качеств. Поэтому особенно важно, чтобы на нижней стороне волнистого асбестоцемента не происходило образования конденсата, что можно обеспечить только хорошей вентиляцией. Строители часто применяют в качестве стереотипа параметр, который устанавливает, что для вентиляции крыши достаточно, чтобы площадь приточных отверстий составляла 1/1000, а площадь вытяжных — 1 /800 общей площади горизонтальной проекции крыши. В книге о диффузии водяных паров в строительстве [4] автор указывал на то, что такие сечения, как пра- [c.28]

В состав коксующихся пластиков, которые yпoтpeбJ(яют в качестве теплозащитных покрытий,обычно входят элементы Н, С, Н, О. Исследование гетерогенных процессов на поверхности таких покрытий в силу многокомпонентности и пористости материала покрытия оказывается весьма сложным. Известно, что в результате разрушения коксующихся пластиков происходит [c.226]

В заключение параграфа несколько слов о модификации этого способа применительно к таким условиям аэродинамического нагрева, когда излучение набегающего потока соизмеримо или выще по интенсивности конвективного теплового воздействия. В этом случае целесообразно переизлучать тепловую энергию не с поверхности теплозащитного покрытия, а из пограничного слоя. [c.22]

Теплоемкость неразлагающихся веществ очень слабо зависит от пористости, однако в случае композиционных теплозащитных материалов происходит не только увеличение пористости в зоне реакции, но и изменяется химический состав покрытий (в частности, могут улетучиваться высокомолекулярные компоненты, обладающие большой теплоемкостью). Это, конечно, в некоторой степени отражается на величине удельной теплоемкости. К тому же необходимо учитывать, что теплоемкость входит в уравнение теплопроводности в виде произведения (рс) ,. В результате у композиционных материалов оба теплофизических параметра А, и Сэкв образуют характерную гистерезисную петлю на графике зависимости их от температуры, ширина которой соответствует возможному сдвигу реакции при изменении темпа нагрева от О до нескольких сотен градусов в секунду (в последнем случае преобладающую роль уже начинает играть поверхностное разрушение). [c.90]

Задача теоретического анализа тепловой защиты состоит не только в том, чтобы построить модель процесса или выявить так называемый определяющий механизм разрушения, но и в том, чтобы на основании этой модели уметь рассчитывать для конкретных условий обтекания величины Г и AQin. Введение двух этих параметров позволяет использовать для сравнительной оценки и отбора различных теплозащитных материалов весьма удобную характеристику разрушения — эффективную энтальпию /эфф, речь о которой пойдет ниже. [c.124]

Проведенный выше анализ показал, что разрушение теплозащитных материалов складывается как результат некоторого равновесия уровня внешнего воздействия со стороны набегающего газового потока и способности материала отводить или рассеивать тепло. В газодинамике и теории теплообмена принято характеризовать условия течения набором безразмерных критериев, таких как числа Маха, Рейнольдса, Нуссель-та, Прандтля или Льюиса (см. гл. 2). С другой стороны, условия нестационарного прогрева твердых неразрушающихся тел также характеризуются некоторыми безразмерными критериями — числами Фурье, Био и рядом других. По аналогии, вероятно, можно было бы поставить вопрос о поиске критерия для процесса разрушения. [c.124]

При воздействии теплового потока на теплозащитное покрытие может происходить переход вещества из твердой фазы пепосредствено в газообразную. Если этот процесс идет на поверхности, к которой подводится конвективный тепловой поток, говорят о сублимирующем покрытии. В качестве сублимирующего покрытия при атмосферном давлении и соответствующих температурных условиях могут выступать сухой лед (твердая углекислота), нафталин, графит и другие материалы. Следует отметить, что в определенных условиях практически все вещества могут сублимировать, достаточно лишь, чтобы давление паров материала над поверхностью было меньше давления паров в так называемой тройной точке. В табл. 6-1 приведены температуры и давления в тройной точке для перечисленных выше веществ. [c.135]

При анализе теплообмена в многокомпонентном ламинарном пограничном слое диссоциированного воздуха на непроницаемой поверхности (гл. 2) было показано, что хорошее совпадение с точным численным расчетом дает модель бинарной смеси. Разрушение теплозащитного материала, в частности графита, существенно усложняет картину течения, поскольку теперь в смеси присутствуют три компоненты или более с отличающимися свойствами, имеющие встречные направления диффузии. Более того, вопрос о замороженности или равновесности физических свойств в потоке также требует дополнительного анализа, поскольку продукты разрушения, проникая в пограничный слой, могут претерпевать многочисленные химические превращения. [c.170]

Тем самым появились предпосылки для разработки инженерного метода расчета оплавления стеклообразных материалов. Скорость оплавления определяется по температуре поверхности в квазистацио-нарном приближении. В то же время сама рассчитывается с помощью нестационарного уравнения переноса тепла в конденсированной фазе. Многократная проверка подтвердила высокую эффективность данного метода расчета и позволила обобщить его на случай нестационарного разрушения других классов теплозащитных материалов, в том числе и композиционных, т. е, при расчетах неустановившегося режима разрушения можно использовать формулы для скорости квазистацио-парного разрушения От. i w), определяя последнюю по температуре поверхности и внешним параметрам обтекания реального покрытия в рассматриваемый момент времени [коэффициенту теплообмена (а/ср)о, давлению ре, сдвигающим напряжениям потока (тш, dpeldx) и т. д,]. [c.222]

Переходим к вопросу о внутреннем теплообмене в прококсованном слое. Отбирая тепло у стенок пор, а затем снижая коэффициент теплообмена в пограничном слое за счет вдува, газообразные продукты термического разложения существенно влияют на скорость уноса массы композиционного теплозащитного материала. В принятой нами ранее [c.270]

Методика определения теплозащитных свойств тканей и одежд, основанная на теории регулярного режима, будучи скоростной по самой своей сути, позволяет в короткое время собрать обширные данные о поведении той или иной ткани и комплекса тканей в зависимости от разнообразных метеорологических факторов, среди которых важнейшую роль играет ветер. Исследованием влияния этого фактора занималась Н. Е. Никифорова. Техника эксперимента была разработана А. В. Тарховой, 3. А. Яшумовой и К. В. Мигаем [55]. [c.344]

Ж 0 p о в Г, A., Исследование излучающей способности металлов, сплавов и теплозащитных покрытий, реферат диссертации, ОНТИ, НИИЛМ, 1963 г, [c.287]

Современные теории пластификации, свидетельствующие о том, что пластифицированный полимер обладает гелеподобной структурой и пластификатор снижает взаимодействие цепей в местах контакта и/или зацеплений, не исключают возможности возникновения включений пластификатора неопределенно малых размеров, диспергированных в полимерной матрице. Тем не менее автор считает, что обычные пластифицированные полимеры такие как ПВХ, не следует относить к макро- или микрокомпозициоиным материала . . Однако существуют другие смеси полимеров и жидкостей, которые могут быть без сомнения отнесены к композиционным материалам. Так, сетчатые полимеры, получаемые поликонденсацией, например отверждаемые фенолоформальдегидные смолы могут содержать тонкодиспергированные частицы воды, сохраняющиеся в течение нескольких лет. В случае литых изделий из фенолофор-мальдегидных ненаполненных смол предпринимались большие усилия для сохранения и стабилизации такой гетерофазной структуры, при которой материал не растрескивался при испарении воды. Около 10 лет назад в промышленных масштабах с большим успехом начали использовать водонаполненные полиэфирные смолы (патент США 3.256.219). Воду диспергировали [22] в смоле в виде сферических частиц диаметром 2—5 мкм с концентрацией, достигающей 90%. Такие материалы использовали для замены гипса и древесины, а также в качестве теплозащитных абляционных покрытий. [c.39]

Мягкие контактные линзы и абляционные теплозащитные экраны космических кораблей требуют материалов с резко различающимися физическими свойствами. Однако наука о полимерах обеспечивает нас и материалами для проницаемых эластичных мембран, в црочными высокотемпературными композитными материалами.,. [c.63]

Условий экспонирования лампа накаливания мощностью 150 вт на расстоянии 15,2 см, теплозащитный фильтр. Кривая 1 — раствор взогяокислото серебра. Кривая 2 —100 мл 1,5о/о-ного же-латичового раствора +2,5 мл N/5 азотнокислого серебра. [c.391]

При изготовлении кирпича методом полусухого прессования при влажности 8—12 /о кирпич ставится автоматами-укладчиками на печную вагонетку сразу после пресса при высоте садки 1,75 м и на этой же вагонетке отправляется в туннельные сушила, а затем в печь. Горелки для обеспечения равномерности температуры по сечению канала расположены в таких печах в своде по 4—6 шт. в одну линию, перпендикулярно оси печи факелы их направлены в пространстве между пакетами кирпича. При работе на угле измельченный уголь подается на садку обжигаемого кирпича через топливные трубки в своде печи. Садка кирпича в этом случае выполняется не двумя пакетами, как при обжиге газом, а сплошной сотовой решеткой во всю длину вагонетки. Как показала практика, садка автоматами является устойчивой при условии ровности пода печной вагонетки. Отклонение от горизонтальности не должно превышать 4 мм на 1 м длины поверхности в любом направлении. Это условие практически может быть обеспечено при насыпном поде, представляющем собой окантовку по периметру вагонетки из жаростойкого бетона с керамзитовой засыпкой внутри и наружным слоем кирпичной крошки. Кирпичную крошку при необходимости подсыпают и разравнивают. Вагонетки с насыпным подом в течение многих лет эксплуатируются на Норском керамическом заводе (г. Ярославль). Теплозащитные свойства насыпного пода в 5 раз выше, чем у пода из кирпича или жаростойкого бетона. [c.297]

Наиболее распространена в совр. ракетной технике Т. с помощью разрушающихся покрытий, к-рая применяется как для головных частей баллистич. ракет и космич. аппаратов, так и для камер сгорания и сопел ракетных двигателей. Метод Т. с помощью разрушающихся покрытий — пассивный и поэтому обладает новыш. надежностью по сравнению с активными методами Т., для к-рых требуются спец. системы подачи охладителя по заданной програл1ме. Эффективность разрушающихся теплозащитных покрытий измеряется т. и. эффективной энтальпией 7дф = < о/ (где С — масса, уносимая с ед. поверхности в ед. времени), характеризующей количество тепла, необходимое для упоса единицы массы. материала. [c.146]

С помощью диаграммы (рис. VI.6) [2] возможно 1) по заданным а (или СТр), НВ (или по структуре) и сумме С Н- 81 определить о , а по формуле (VI. ) — тепловые параметры процесса, например толщину и свойства теплозащитного покрытия или начальную температуру кокиля 2) по заданным и С + 51 найти механические свойства и структуру отливки 3) по заданным (Ти или а , НВ (илн по структуре) и тепловым параметрам, определяющим v , определить сумму С + 51. Пример решения первой задачи показан стрелками. Из точек, соотве ствующих заданным значениям и НВ, проводятся горизонтальная и вертикальная линии точка пересечения этих линий и пунктирные кривые на левом графике определяют С щ в чугуне. Из точки пересечения вертикальной линии со сплошной кривой, соответствующей найденному значению Собщ проводится горизонтальная линия до пересечения с кривой С + 51 правой части диаграммы, а из точки их пересечения опускается перпендикуляр на ось абсцисс правого графика и определяется к. пересечение же этой горизонтальной линии с осью ординат дает отношение С в 0>бщ- Вторая задача является обратной по отношению к первой. При решении третьей задачи положение точки на правом графике определяется пересечением горизонтальной пунктирной прямой и перпендикуляра, восстановленного из точки с заданным значением v , что указывае на сумму С + 8 1, которая должна быть в чугуне для обеспечения заданных механических свойств. В остальном решение третьей задачи аналогично второй. [c.507]

Особенно большое значение имеет ночное излучение тепла кровли и, как следствие этого, ее переохлаждение. Максимум излучения наступает при совершенно ясном ночном небе однако и при небольшой облачности частичный эффект имеет место. В 1931 г. вышла в свет посвященная этой теме работа инж. К- Шроппа [6]. Тогда путем измерений было установлено, что максимальное переохлаждение кровельного покрытия составляет 4 °С. Тридцать пять лет спустя в новой работе инж. В, Даус [7] показал, что понижение температуры покрытия кровли очень Сильно зависит от теплозащитной способности находящегося под ним слоя теплоизоляции. Например, при теплоизоляции в виде слоя пробки толщиной 5 см с коэффициентом теплопередачи =0,72 Вт/(м2-°С) максимальное понижение температуры составляет от 9 до И °С, т. е. в среднем 10 °С. При невысоком значении теплозащиты с =2,09 Вт/(м2-°С), соответствующим слою пробки толщиной 1,5 см, охлаждение кровельного покрытия составляет от О до 2°С. При бесконечно высоком значении теплозащитной способности понижение температуры теоретически может составить от 16 до 18 °С. [c.40]

В течение многих лет автор наблюдал на практике, как часто, вследствие, очевидно, слишком беззаботного отношеппя к избыточному давлению возникали многочисленные повреждения строительных конструкций, в которых никто не хотел признавать себя виновным. В этом вопросе не хватает объективной оценки всех сторон проблемы. Крыща служит, во-первых, для защиты от дождя и солнца, во-вторых, для подвески снизу теплозащитного перекрытия, в-третьих, для крепления к ней при необходимости конструкций расположенного под перекрытием звукопоглощающего потолка и, в-четвертых, в качестве препятствия для непрерывного поступления в помещения наружного воздуха. Никто, однако, не дает себе труда подумать о работе тех элементов конструкции, которыми он непосредственно не занимается. Так было, по крайней мере, до сих пор. Только поставщик легких теплоизоляционных материалов, наученный горьким опытом, может указать на то, что конструкцию перекрытия следует рассматривать как единое целое, включая все четыре разделенные элементами перекрытия и крыши воздушные пространства. [c.113]

Чтобы не отрываться от практики, необходимо исходить из того, что легкие теплоизолирующие перекрытия изготавливаются преимущественно из пробковых плит, пенопластовых плит на основе синтетических смол или минераловолокнистых плит, которые, как правило, имеют стандартный формат 50ХЮ0 см. В соответствии с этим на 1 м площади приходится всегда 3 м длины швов. Швы стремятся делать как можно более узкими. При многослойной укладке плит их стараются укладывать с перекрытием швов. Вследствие неточности монтажа или усадок материала они могут быть больше. Наличие таких швов не оказывает влияния на теплозащитные свойства ограждений. Применяется дополнительное заполнение швов клеевой массой или оклеивание их снаружи, однако часто это является неприемлемым по другим причинам, в особенности, если перекрытие остается видимым и от этого может пострадать его внешний облик. В помещениях, оборудованных кондиционерами, вследствие создаваемого избыточного давления через швы и другие отверстия в перекрытии, в чердачное пространство проникает такое количество воздуха и содержащейся в нем влаги, что баланс влаги в конструкции крыши полностью нарушается. Следует помнить о том, что благодаря правильной в отношении диффузии паров конструкции крыши проникание водяных паров может быть настолько незначительным, что их удаление может осуществляться только за счет естественной вентиляции. [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...