Установка для определения коэффициента расхода

Установка для определения коэффициента расхода 220 Устройство двустороннее 26, 55 [c.356]

Экспериментальные исследования по определению коэффициента расхода р- производились на двух установках, представляющих собой замкнутые циркуляционные системы. Схема опытной установки для определения коэффициента расхода в зависимости от безразмерных параметров й, о и w показана на рис. 18. [c.62]

Схема опытной циркуляционной установки для определения коэффициента расхода в зависимости от вязкости жидкости х показана на рис. 19. Эта установка состоит из следующих элементов специального патрубка 1 с двумя отверстиями 2 диаметром 0=4,55 мм, электронасоса 3, нижнего сосуда 4 с приемной воронкой, верхнего сосуда 5 с переливным карманом и водовоздушного дифманометра 6. Во время проведения опытов расход жидкости замерялся по объему, а вязкость ее — при помощи вискозиметра. [c.64]

Большое значение имеет методика экспериментального определения коэффициента расхода. На основании многочисленных опытов, которые были проведены как в Институте машиноведения, так и в ряде других организаций, были предложены установки, наиболее удобные с нашей точки зрения, для определения коэффициентов расхода различных пневматических устройств. Схемы этих установок, условия их применения и методика экспериментального исследования кратко описаны в гл. IV. В настоящее время на заводе пневмоаппаратов предполагается всю выпускаемую аппаратуру снабжать расходными характеристиками, полученными с помощью этой методики. [c.121]

Для определения коэффициентов сопротивления отдельных элементов, общего коэффициента сопротивления распылителя и анализа использования давления топлива проведено экспериментальное исследование на циркуляционной установке. Расход топлива определялся объемным методом, а давление перед форсунками измерялось образцовым манометром. Опыты проводились на моделирующей жидкости, близкой по свойствам к мазутам. Необходимый уровень вязкости и других физических свойств жидкости перед распыливанием поддерживался путем соответствующего подогрева. Всего было проведено [c.57]

Для проверки эффективности предложенной математической модели нестационарного турбулентного течения в тракте были проведены эксперименты на специальной динамической установке. Исследовалось течение воды в трактах, имеющих одинаковую длину 6,3 м и диаметры 10 и 4 мм. В оба тракта вода подавалась из одного коллектора, перед которым был установлен дроссельный пульсатор. Подача воды в тракты из общего коллектора обеспечивала одинаковые входные условия и идентичность возмущений в трактах. На концах трактов были установлены дроссельные диафрагмы, диаметр отверстий в которых подбирался из условия обеспечения в обоих трактах м/с. Колебания давления измерялись малоинерционными индуктивными приборами, расположенными как на входе, так и на выходе каждого тракта перед диафрагмами. До начала экспериментов с гармоническими возмущениями были проведены статические проливки на разных расходах для определения коэффициентов потерь на трение в трактах и характеристик дроссельных диафрагм. [c.112]

Из формул (4.9.1)-ь(4.9.8) видно, что при заданных параметрах инжектируемого вещества kj, RJ, Тцр ро/). а также силе тяги и секундном весовом расходе топлива двигательной установки (Д и С ек) Для определения бокового управляющего усилия Ру достаточно знать либо коэффициент усиления Ку, либо приведенный единичный импульс Ф. [c.341]

Поскольку теплофизические характеристики жидкости обычно задаются в таблицах, при проведении эксперимента необходимо определить зависимость между коэффициентом теплоотдачи и средней скоростью жидкости в трубе. Схема экспериментальной установки показана на рис. 16.2. Жидкость циркулирует с помощью насоса 8 в замкнутом контуре, в котором размещены экспериментальная труба ], обогреваемая электрическим нагревателем 2, и охлаждаемый водой холодильник 6. Наличие холодильника позволяет поддерживать заданную температуру жидкости на входе в экспериментальную трубу. Расход жидкости регулируется задвижкой 7 и измеряется расходомером 5. Температура воды на входе в экспериментальную трубу и выходе из нее измеряется термопарами 4. Термопара 3 служит для определения температуры стенки трубы. [c.202]

Определение коэффициентов потерь, скорости, расхода и углов выхода потока. По нормалям или атласам профилей [10] в зависимости от режима течения (числа М), угла входа и желательного угла выхода потока выбирают профиль лопатки. Для каждого профиля имеется диапазон рекомендуемых значений относительного шага t и угла установки Рв- Выбирают значение t, обеспечивающее требуемый угол выхода потока при номинальном значении Рв и минимальных потерях. [c.107]

Помимо обычных мер защиты от коррозии — применения коррозионно стойких материалов или покрытий при установке конденсационных поверхностных и контактно-поверхностных экономайзеров в паровых котельных — проблема антикоррозионной защиты, в принципе, может быть частично или полностью решена с помощью подачи в эти теплообменники продувочной воды котлов после ее использования в расширителе и теплообменнике. Этот метод известен, он описан в работах [103, 104]. Для определения эффективности такого метода снижения или устранения кислотной коррозии автором выполнены расчеты исходя из рекомендаций [105, 46] о максимально приемлемом проценте продувки (10%)- Приведенные ниже расчеты выполнены для паропроизводительности котла 1 т/ч. Соответствующий расход газа составляет 80 м ч, что при коэффициенте избытка воздуха в газах 1,25 соответствует количеству дымовых газов 1040 м ч, влагосодержанию их 120 г/кг сухих газов и количеству сухих газов 1150 кг/ч. В связи с наличием байпасного газохода, пропускающего даже при закрытой заслонке не менее 15% газов, количество газов, поступающих в теплообменник, [c.139]

Рассмотрим некоторые экспериментальные стенды, включенные в схему лаборатории МЭИ. Рабочая часть установки для исследования характеристик сопл, на влажном паре методом взвешивания реактивной силы (рис. 2.2) была выполнена с однокомпонентными газодинамическими весами и присоединялась к увлажнителям стенда I (рис. 2.1). Установка предназначалась для проведения физических исследований осесимметричных двухфазных течений и определения коэффициентов тяги, расхода и потерь кинетической энергии. Равноплечий рычаг 2 жесткой конструкции подвешен с помощью упругого шарнира (ленточного креста) в сварном корпусе. На рычага на одинаковом расстоянии от точки опоры размещены два идентичных стакана, связанных с увлажнителем стенда двумя гибкими сильфонами большого внутреннего диаметра. В стаканы устанавливают исследуемые объекты. Кинематическая схема весов позволяет, во-первых, полностью освободить силоизмеритель от измерения побочного усилия, создаваемого перепадом статических давлений на стаканах и, во-вторых, получать характеристики сопл при одном заглушенном стакане и сравнительные характеристики, сли сопла установлены в обоих стаканах. Рычаги 1 и 8 предназначены для присоединения к ним силоизмерителей и индикаторов перемещения рычага 2. Измерение реактивной силы осуществляется компенсационным (нулевым) методом. Рассматриваемая рабочая часть оснащена весами высокого класса точности и другими приборами для пневмометрических и оптических исследований потока. [c.23]

БОР-60. В 1969 г. начали работать установки ПТО БОР-60. ПТО показали удовлетворительную работоспособность. Во время пусконаладочных работ с целью исследования теплотехнических характеристик ПТО были проведены эксперименты по определению коэффициента теплоотдачи в нем [8]. Полученные экспериментальные данные при расходе натрия по первому контуру свыше 300 м /ч и при расходе натрия по второму контуру, равном 300 м /ч, дали хорошее совпадение с проектными. Для меньшего расхода (для Ре<80) по первому контуру значение экспериментального коэффициента теплоотдачи получилось ниже расчетного. Однако отмечается, что использованная формула для расчета коэффициента теплоотдачи рекомендована для Ре>200. Достигнутые параметры на ПТО температура натрия на входе по первому контуру до 480 °С, по второму контуру до 450 °С максимальный [c.273]

Значительный интерес представляет разработка методики, расчета установок для сушки зерна в кипящем слое. В основе принятой в настоящее время методики лежит определение коэффициента теплообмена а, что дает возможность для заданной производительности установки (G кг ч и AW%) определить потребную поверхность зерна, а затем, задаваясь толщиной слоя, рассчитать площадь решетки. Коэффициент а обычно определяется из уравнений, составленных на основании обработки экспериментальных данных. В наших опытах коэффициент теплообмена от воздуха к зерну определялся из уравнения теплообмена по расходу тепла на испарение влаги и нагрев зерна [c.66]

Расчетные коэффициенты формулы (9-13) для определения расхода паров в прямоточной выпарной установке [c.581]

Расчетные коэффициенты формулы (9-14) для определения расхода пара в противоточной выпарной установке [c.582]

Расчетные коэффициенты формулы (9-15) для определения расхода пара на выпарную установку с параллельным питанием корпусов [c.582]

Наиболее распространенной установкой для моделирования литниковых систем водой с целью определения их коэффициента расхода является установка конструкции МАМИ. Модель рациональнее всего выполнять из прозрачного органического стекла, так как это позволяет одновременно [c.124]

На рис. 5.5 и 5.6 сделано сопоставление экспериментально определенных областей устойчивости с областями, теоретически найденными по условию (1.18). Сопоставление сделано для случаев установки дросселя как на входе, так и на выходе. Здесь Са — коэффициент расхода k — тангенс угла наклона касательной к характеристике компрессора С — акустическая гибкость. Сопоставление показывает вполне удовлетворительную точность определения устойчивости по условию (1.18) и в этом смысле подтверждает допустимость сделанных пред-положений. 0 [c.179]

Коэффициент массоотдачи является характеристикой охлаждающей способности оросительного устройства — основного элемента градирни, в котором происходит охлаждение воды. Показатель степени т н коэффициент А являются постоянными для определенной конструкции оросителя, они вычисляются по данным экспериментов, проводимых на градирнях в период их эксплуатации или на опытных установках градирен, оснащаемых сменными оросителями. Исследования в производственных условиях дают более надежные результаты, однако их проведение сопряжено со значительными затруднениями, связанными с изменением расходов воздуха и воды, а также температур воды, необходимым при таких исследованиях. [c.142]

Точность определения расхода через водослив с острой стенкой при свободной струе путем измерения напора на водосливе Я и вычисления коэффициента расхода т обычно не ниже 1%, благодаря чему этот тип водослива получил широкое применение для измерения расходов в лабораторных и полевых условиях, т.е. стал служить водомером. При использовании таких водосливов в качестве водомеров следует обеспечивать установку их без бокового сжатия с хорошим доступом воздуха под струю, чтобы в течение всего процесса истечения через водослив струя действительно оставалась свободной. Напоры надо замерять на достаточном расстоянии от ребра водослива, не меньшем Ь — ЗН. Ребро порога водослива должно быть приподнято над дном подводящего канала, т. е. водослив обязательно должен иметь сжатие снизу. Применение в качестве водослива с острой стенкой относительно широких водосливных стенок ограничено, так как при толщине водосливных стенок больше % напора нижняя поверхность струи прилипает к верху порога и условия перелива жидкости резко меняются, поскольку водослив с острой стенкой начинает постепенно превращаться в водослив с широким порогом. Ширина стенки б для водослива с острой стенкой при любой форме выреза обычно не должна быть более 0,5Я. [c.362]

На железнодорожных станциях ТЭС предусматривают пути приема, отправления, обгонные, а в ряде случаев пути сортировочного парка, весовые с установкой на них железнодорожных весов, тупики для больных вагонов и обслуживания локомотивов. К железнодорожным станциям присоединяются железнодорожные пути размораживающих и разгрузочных устройств. Число путей на железнодорожной станции ТЭС определяется количеством поступающих маршрутов в сутки с учетом коэффициента неравномерности поездов 1,2. При определении количества маршрутов суточный расход топлива принимается исходя из 24-ча-совой работы всех установленных котлов при их номинальной производительности. [c.243]

Вторым условием подобия является подобие профилей скоростей жидкости, а также распределение давления на жидких границах элементов. Эти профили скорости существенно влияют на формирование течения, если жидкая граница составляет заметную долю всей границы элемента или расположена в области максимальных скоростей. Обычно граничные профили скорости определяются в основном потоком вне элемента. Граничное же распределение давления определяет абсолютный уровень давления жидкости к элементе, независимо от относительной площади жидкой границы. Отношение скоростей на границе к характерной скорости должна быть одно и то же для натурных и модельных экспериментов. Для большинства элементов при определении гидравлических характеристик достаточно знать не полный граничный профиль скорости, а отношение проекций средних по расходу или площади скоростей на границе к характерным скоростям, приближенно предполагая подобие полей скоростей. Неопределенность условий на близких границах элемента в значительной степени обесценила результаты ряда экспериментов и не дала возможность использовать их в условиях, отличных от исследованных. Так, например, эмпирическая формула из работы [40], учитывающая увеличение коэффициента сопротивления при протечке, но не учитывающая закрутки потока на границе, может приводить к ошибке вплоть до знака. Как следует из описания экспериментальной установки, эта формула справедлива лишь при отсутствии закрутки потока на периферии полости. Эмпирические формулы для распределения давления полости [15] пригодны лишь для узкого класса лопастных машин. По этой же причине отличаются экспериментальные параметры по [c.92]

Следует лишь отметить, что для измерения расхода газообразного топлива в период растопки котлоагрегата необходима, установка специальной растопочной диафрагмы и датчика к ней, рассчитанных на расход примерно 30% номинального. Помимо перепада давле- ния на диафрагме при испытаниях в пусковых режимах необходимы, так же как и при испытаниях в стационарных режимах, регистрация давления и температуры среды перед диафрагмой для последующего внесения поправки к измеренному перепаду на отклонение от расчетных условий. На протяжении пуска блока рекомендуется не менее двух раз отбирать пробы сжигаемого природного газа для анализа его удельной теплоты сгорания. Измерение расхода жидкого топлива (мазута) можно осуществлять таким же способом. При отсутствии растопочного расходомера жидкого топлива рекомендуется проведение тарировки на стенде каждой из форсунок (получение зависимости расхода воды через форсунки от давления перед ней). Учитывая различие вязкости воды и жидкого топлива, расход топлива, определенный по тарировочным характеристикам, должен быть умножен на поправочный коэффициент П. Этот коэффициент может быть определен при работе на стационарном режиме с нагрузкой блока не менее 0,5Л ном из соотношения [c.79]

Рис. 20. Опытная установка для определения коэффициента расхода ц в зависимости от вязкости жидкости Г] при вы- ходе струи через круглое отверстие в стенке трубы 1 — водовоздушный дифмано-метр 2 —патрубок 3 —сосуд с переливным карманом 4 — сосуд с приемной воронкой

Одна из первых работ по изучению частотных характеристик колонн была выполнена Эндцем, Янсеном и Вермеленом [Л. 30]. В этой работе была исследована реакция колонны с 11 тарелками на синусоидальное изменение рас.хода греющего пара, расхода орошения и расхода охлаждающей воды. Как и в большинстве других работ, полученных данных оказалось недостаточно для определения коэффициента усиления системы на нулевой частоте и для численного определения инерции изменения концентрации и расхода. Наибольшая постоянная времени по каналу расход орошения-—температура на верхней тарелке составляла как минимум 5 мин, так как амплитуда продолжала увеличиваться при уменьшении частоты до 0,03 мин. Фазо-частотная характеристика при увеличении частоты в 100 раз имеет минимум, а затем максимум, причем оба экстремальных значения лежат в диапазоне от 50 до 100°. Такой же вид имеют частотные характеристики системы с дополнительными емкостями. Отставание по фазе для состава на пятой тарелке быстро увеличивается с увеличением частоты и превосходит 450°. Система регулирования с отбором импульса по составу на третьей тарелке имела бы период колебаний в переходном процессе приблизительно Б 20 раз больший, чем при отборе импульса с первой тарелки. Интересно, что частотная характеристика по каналу расход греющего пара — изменение состава на второй тарелке снизу имела больший угол отставания, чем частотная характеристика по каналу расход орошения — изменение состава на пятой тарелке сверху . Возможно, колонна работала в таком режиме, что увеличение скорости паров означало увеличение количества орошения при этом в системе дополнительно появились несколько гидравлических инерционностей. Установки, в которых осуществляется регули- [c.394]

Суммарная затрата топлива определяется выражением (2—20 ), причем работа и расход топлива относятся к О кг всасываемого воздуха. Для определения коэффициента полезного действия газотурбинной установки необходимо подсчитать работу всех компрессоров, Достаточно точно можно считать работу сжатия отсеков компрессоров для 2- -3 при с,, = 1,004 кдж кг, град и к = 1,4. Но для л,. > 3 следует учитывать изменение Ср от телтературы. Так, в расчетах ГТУ, имеющей л,. -= 7, ошибка при допущении [c.80]

Третья часть математической модели АЭС служит для определения технико-экономических показателей установки. В качестве итоговога показателя эффективности того или иного варианта АЭС в соответствии с суш,ествуюш ей методикой принята величина суммарных расчетных затрат. Она складывается из отчислений от капитальных вложений в оборудование рассматриваемой энергоустановки, расходов па ядерное топливо и других эксплуатационных расходов. Величины коэффициентов отчислений на амортизацию и ремонт приняты дифференцированно для каждого элемента в соответствии с рекомендациями научно-исследовательских и проектных энергетических институтов. [c.99]

Пуск и автоматическое регулирование режима работы индивидуальной гидропоршневой насосной установки производится следующим образом. При пуске прежде всего проверяется отсутствие давления воздуха в камере А и, следовательно, в головке исполнительного механизма. Это указывает на то, что линия для стравливания рабочей жидкости открыта и силовой насос можно пускать без нагрузки. После пуска силового насоса открывается доступ сжатого воздуха в камеру А и головку исполнительного механизма. Давление в этих полостях постепенно увеличивается вследствие ручного перемещения указателя 6 задатчика 4 до определенного положения, которое контролируется также по перемещению стрелки 5 расходомера. Положение стрелки на дисковой диаграмме соответствует определенному расходу рабочей жидкости или определенному числу ходов погружного агрегата. По указанным вышесоображениям (непостоянство значения коэффициента расхода) расходомер должен подвергаться предварительной тарировке. [c.176]

Расход пара на эжектор обычно исключают из расхода пара на установку при определении ее к. п. д. (он может быть учтен специальным к. п. д. собственных нувд в приведенном выражении для т]аэ) этот пар, однако, участвует в регенеративном подогреве конденсата, вытесняя часть последнего отбЬра с недоиспользованным теплопадением, например учитывая коэффициентом 1,2 его более высокое теплосодержание, чем вытесняемого им пара, можно условно считать, что он поступает непосредственно в камеру отбора, вырабатывая до выхлопа мощность, равную [c.240]

Точность определения расхода через водослив с острой стенкой при свободной струе путем измерения напора на водосливе Я и вычисления коэффициента расхода т обычно не ниже 1%- Поэтому этот тип водослива получил широкое применение для измерения расходов в лабораторных и полевых условиях, т. е. стал служить водомером. При использовании таких водосливов в качестве водомеров следует обеспечивать установку их без бокового сжатия с хорошим доступом воздуха под струю с тем, чтобы в течение всего процесса истечения через водослир струя действительно оставалась свободной. Напоры надо замерять на достаточном расстоянии от ребра водослива, не меньшем Ь = ЗЯ. Ребро порога водослива должно быть приподнято над дном подводящего канала, т. е. водослив обязательно должен иметь сжатие снизу. Применение в качестве водослива с острым ребром относительно широких водосливных стенок ограничено, так как при толщине водосливных [c.356]

Изложенные выше методы расчета пневматических приводов основываются на применении расчетных формул, в которые входят коэффициенты расхода отдельных элементов системы распределителей, регуляторов скорости и давления, дросселей, маслораспы-лителей, фильтров, различных логических устройств и т. д. Чтобы эффективно применять эти методы, необходимо иметь данные о коэффициенте расхода л каждого элемента или о его пропускной способности х/ = /э, где == — отношение действительного расхода воздуха к теоретическому. Измерение расхода /воз-духа связано с определенными трудностями довольно большие габариты установки для измерения расхода воздуха, переналадка [c.220]

На коэффициент преобразования сужающих устройств существенное влияние оказывают особенности гидравлического тракта, поэтому при установке стандартных сужающих устройств, изготовленных по расчету, необходимо вьщерживать нормы, изложенные в 1108]. При использовании нестандартных элементов также можно руководствоваться этими данными, сокращая рекомендуемые длины прямых участков трубопровода не более чем в два-три раза. При этом градуирование расходомеров должно производиться непосредственно в рабочих трубопроводах. Расходомеры с сужающими устройствами, как правило, непригодны для измерения быстроиере-менных расходов, что связано прежде всего с инерционностью процессов в дифференциальных манометрах и в соединительных манометрических магистралях. В случаях применения безынерционных электрических преобразователей перепада давления также возникают существенные динамические погрешности, вызванные инерционностью процессов преобразования непосредственно на сужающем устройстве. Опытное определение частотных характеристик сужающих устройств затруднено нелинейностью их свойств. Наличие в исходных уравнениях членов, содержащих квадратичную зав 1си-мость, приводит к возникновению положительных динамических ошибок на режимах стационарных пульсаций расхода. Динамические характеристики расходомеров с сужающими устройствами изучены недостаточно, некоторые сведения по этому вопросу приводятся в [185, 72]. [c.338]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...