Работа разрушения температуры испытания

Выделение a-фазы по границам зерен в стали 25-20 сопровождается резким снижением ударной вязкости при комнатной и высоких температурах (650, 750, 850° С), работой разрушения при испытании на машине для ударной усталости, снижением значений удлинения и сужения, а также возрастанием прочности и твердости сплавов. [c.237]

Определение критической температуры хрупкости по сериальным испытаниям на ударный изгиб. Введение понятия хрупкого и вязкого отрыва. Работа разрушения (после максимума нагрузки при испытании па изгиб) с уменьшением температуры падает быстрее, чем работа зарождения разрушения (до максимума нагрузки) [c.480]

В справочнике на основании работ советских и зарубежных ученых, а также исследований автора описаны механические и технологические свойства более 70 металлов и 20 сплавов в зависимости от температуры испытания, содержания примесей и способов получения. Приведены сведения об основных физических свойствах всех известных в настоящее время металлов. Основное внимание уделено влиянию различных факторов на пластичность и хрупкость металлов, температурным зонам их. Рассмотрены вопросы о ресурсах металлов, методиках испытаний, разрушении, терминах, даны рекомендации по повышению качества металлов. Показано решающее влияние примесей и окружающей среды на их свойства. [c.2]

Таблица 27. Работа разрушения и твердость нормализованной стали при 840 (40 мин), охлаждение на воздухе при испытании образцов с V-образным надрезом на динамический изгиб в зависимости от температуры испытания [33]

Паяные алюминиевые теплообменники нашли широкое применение в производстве криогенных хладагентов. Их используют как в благоприятных условиях (например, в среде инертных газов и при постоянном давлении), так и во влажной атмосфере, а также в условиях колебаний температуры в интервале от 297 до 172 К в сочетании с циклическими изменениями давления. Алюминиевые паяные теплообменники имеют высокие эксплуатационные характеристики в указанных условиях. Случаи разрушения обычно связаны с усталостью, коррозией, эрозией или с избыточным статическим давлением, при этом усталость и коррозия являются наиболее неблагоприятными факторами, поданным опыта эксплуатации [1]. В настоящее время нет достаточного количества данных, чтобы оценить влияние окружающей среды, температуры, частоты нагружений или других условий на усталостную прочность сплава 3003-0 и выделить из этих факторов те, которые являются решающими для паяных алюминиевых теплообменников. Задачей настоящей работы была оценка влияния температуры испытания, частоты нагружения и окружающей среды на скорость роста трещины усталости в алюминиевом сплаве 3003-0 с целью обеспечения более рационального конструирования теплообменников и более эффективного использования сплава в этих узлах. Остальные условия не принимали во внимание. [c.137]

Сравнение результатов испытаний тремя методами (динамические испытания на разрыв, ударные испытания по Шарпи и определение критической температуры хрупкости) показало, что кривая температурной зависимости работы разрушения ударных образцов часто полностью расположена при более низких температурах, чем температура нулевой пластичности, определенная методом динамических испытаний на разрыв (рис. 1). [c.211]

Динамические испытания на разрыв. Значения работы разрушения образцов всех трех сталей, полученные при испытаниях на динамический разрыв, сопоставимы со значениями этой характеристики ударных образцов Шарпи, полученными при выборочных испытаниях [2] (рис. 3), Все три стали имеют почти одинаковые значения работы разрушения при низкой температуре эксплуатации (111 К), однако форма кривых температурной зависимости работы [c.213]

Температурная зависимость работы разрушения образцов стали с 5 % Ni при динамическом испытании на разрыв сходна с кривой, полученной при испытаниях ударных образцов, при этом максимальные значения работы разрушения очень высоки, а спад кривых при снижении температуры относительно крутой. Температура, соответствующая V2 максимального значения работы разрушения, равна - 118 К, что несколько выше криогенной температуры эксплуатации. Хотя все кривые, полученные при динамических испытаниях на разрыв, сдвинуты вправо относительно кривых, построенных по результатам испытаний ударных образцов, наибольший сдвиг наблюдается у стали с 5 % Ni. [c.214]

Методом фрактографического анализа исследовали поверхности разрушения образцов, испытанных при различных температурах как при растяжении, так и при усталостных испытаниях. Обсуждение полученных результатов и большое количество фрактограмм, снятых с образцов основного и сварного металла, опубликованы в работах [2—7]. В общем, преобладающим типом разрушения образцов из указанных нержавеющих сталей при перегрузках был вязкий ямочный излом, начинавшийся от небольших включений карбидов или мелкой пористости. На поверхностях разрушения усталостных образцов, испытанных для определения скорости роста трещины усталости, наблюдались зоны смешанного строения, включая мелкие и крупные усталостные бороздки, вязкий отрыв, скол и образование вторичных интеркристаллитных трещин. [c.246]

Вид и режим термической обработки Температура испытания, К Направление вырезки образца 0, МПа 0.2 МПа В 6, % <Тв (К = =6,3), МПа °в/< в It , % Работа разрушения образца Шар- пи, Дж [c.282]

Метод полезен при определении пороговых значений работы разрушения и температуры перехода материалов, имеющих достаточную ударную вязкость. Его применение имеет меньшую ценность при испытании очень хрупких материалов, поскольку использование футляра будет вносить значительную ошибку. [c.377]

По данным табл. 2 с помощью уравнения (3) можно также сравнить поведение рассматриваемого суперсплава с размером зерна 300 мкм при разрушении на воздухе и в вакууме. При обеих температурах испытаний воздух увеличивал время до разрушения (значение р в вакууме выше, чем на воздухе). Влияние среды на пластичность при разрушении суперсплава наглядно продемонстрировано на рис. 3 и 4. Пластичность разрушения в вакууме была ниже, чем на воздухе, во всем исследованном в работе [14] диапазоне напряжений (440—800 МПа при 760 °С и 90—120 МПа при 982°С). [c.15]

При достаточно высокой температуре конструкция разрушается при весьма высоких разрушающих напряжениях и остаточные напряжения не оказывают влияния на величину последних. Когда температура работы конструкции ниже критической температуры торможения процесса распространения хрупкой трещины (для основного металла конструкции), хрупкое разрушение может возникнуть при довольно низких напряжениях, однако при этом трещина остановится после распространения на некоторую длину. Полное разрушение конструкций происходит при высоком разрушающем напряжении. В этом случае остаточные напряжения оказывают влияние на работоспособность конструкции. При температуре испытания ниже температуры торможения трещины хрупкое разрушение будет происходить так а) если напряжение от внешней нагрузки, при котором возникла трещина, ниже критического напряжения, обусловливающего хрупкое разрушение при данной температуре, распространение трещины приостановится, а полное разрушение произойдет при высоких разрушающих напряжениях. В этом случае остаточные напряжения не влияют на величину разрушающей нагрузки б) если напряжение возникновения трещины выше критического напряжения, трещина распространится на все сечение образца, конструкция будет полностью разрушена при небольших значениях разрушающего напряжения. В этом случае остаточные напряжения оказывают существенное влияние на несущую спо собность конструкции. [c.221]

Авторы работы [131 отмечают, что ВТРО проявляется преиму-ш,ественно на тех материалах, в которых и без облучения существует температурный интервал потери пластичности, обусловленный переходом от внутризеренного разрушения к межзеренному. Облучение способствует углублению этого провала и его смещению в сторону как низких, так и высоких температур испытания. Структурные исследования облученных материалов, отожженных при температурах, при которых наблюдается ВТРО, обнаружили следующие особенности появление аномального деформационного контраста на границах зерен, указывающего на образование зернограничных нарушений и обедненных дефектами приграничных зон генерация дислокаций границами зерен и образование дислокационных сеток и скоплений — своеобразная радиационная полигонизация. [c.110]

В работе [196] было обнаружено, что образцы молибдена, облученные быстрыми нейтронами (флюенс 1,4-нейтр/см >1 МэВ), при 70, 700 и 1000° С показывают понижение скорости установившейся, ползучести и увеличение времени до разрушения при испытаниях на ползучесть при 750° С и напряжении 18 кгс/мм . Этот эффект растет с повышением температуры облучения. Авторы работы [196] предположили, что упрочняющее действие облучения связано с порами, которые дейст- [c.74]

Б. Планирование испытаний на уход параметров. Испытания на уход параметров обычно продолжаются 1000—1500 час и проводятся на всех элементах каждой партии. Периодичность включения — выключения такая же, как и при нормальной работе. Электрическую нагрузку и температуру предпочтительнее устанавливать на уровнях, предельно допустимых для элементов. Испытания при средних уровнях нагрузки дают меньше информации однако иногда такие менее жесткие условия более предпочтительны из-за опасности разрушения элементов. Испытания на уход параметров, между прочим, можно использовать и для определения диапазона предельно допустимых нагрузок. [c.248]

Т а б л и ц а 32. Зависимость работы разрушения Р-сплава при статическом изгибе от температуры испытания [c.122]

МДж/м2 при 20 °С и 0,5 МДж/м при температуре эксплуатации. Выполнение этого требования осложняется отрицательным влиянием масштабного эффекта (усиление карбидной неоднородности). С увеличением диаметра (стороны) штампа с 20 до 100 мм вязкость снижается в сердцевине более чем на 30—35%. Для повышения сопротивления хрупкому разрушению штампы перед началом работы надо нагревать до 300—350 С. Температура испытаний влияет на свойства сталей повышенной теплостойкости и вязкости (табл. 74). Область применения сталей повышенных теплостойкости и вязкости приведена в табл. 75. [c.675]

В работе [68] выполнен анализ долговечности в зонах концентрации напряжений, В целях определения влияния ползучести на число циклов до разрушения (появления трещины) рассчитали долговечность при циклическом осевом растяжении плоских образцов (пластина с отверстием при повторном осевом растяжении) жаропрочных алюминиевых сплавов. Температуры испытания 120.,, 190° С являются для рассматриваемых материалов достаточно высокими ползучесть и релаксация напряжений выражены. [c.209]

Планиметрированием диаграмм Р - Г до максимальной точки С с координатами (Р,., Т ) определяли работу разрушения А .. Работу А ф, затрачиваемую на деформирование образца в опорах и под ножом, рассчитывали аналогичным образом по диаграмме Р - Г . , записанной до точки Рс при сдвинутых опорах и заданной температуре испытаний. Удельную работу разрушения определяли по разнице работ А(, и Аф, отнесенной к площади поперечного сечения [c.126]

Рис. 5.35. Изменение критического значения КИН (а) и удельной работы разрушения (б) в зависимости от температуры испытаний.

Рассмотрим результаты фрактографических исследований. Предпринятый в работе [212] анализ поверхности разрушения указанных сталей показал, что в условиях одноосного растяжения смена механизмов разрушения при изменении температуры испытания подчиняется общим для простых моно- и поликрг.с-таллов с ОЦК решеткой закономерностям и в изломе можно наблюдать следующие фрактуры скол, расслоение, чашечную. При Т = —196 °С разрушение происходит по механизму микро-скола. В качестве примера на рис. 2.4, а и б показана поверхность разрушения стали 15Х2НМФА в исходном состоянии и после термообработки. Характерный размер фасеток скола составляет 10—20 мкм. С повышением температуры деформирования в изломе появляются вязкие составляющие расслоения и ямки. В температурном интервале от —160 до О °С фрактура становится смешанной присутствуют трещины расслоения, фасетки скола и ямки (рис. 2.4,в) с ростом температуры постепенно уменьшается доля хрупкой составляющей и увеличивается вклад вязких компонент. При Г >—100 °С фасеток скола в изломе нет, в температурном диапазоне от —100 до —50 °С количество расслоений максимально (средняя их плотность по- [c.53]

КОН бора проводились на воздухе они отчетливо выявили заметное снижение прочности при температуре ниже 811 К [37, 38]. С обнаружением интенсивной реакции между волокнами бора и расплавленной окисью бора (температура плавления 727 К) стало ясно, что одна из возможных причин разупрочнения — поверхностная реакция с воздухом. Последующие исследования проводились в атмосфере аргона, но предпринятые для исключения влияния кислорода меры были, как правило, недостаточны [И]. Напротив, если волокнО бора находится в титановой матрице, доступ кислорода к нему практически исключен это обстоятельство позволяет ответить на вопрос, применимы ли многие из этих характеристик прочности изолированных волокон к волокнам в составе композита. Роуз [28] начал в лаборатории автора работу по измерению прочности волокон бора при растяжении и сдвиге в высоком вакууме (<1,3-10- Па). Затем в статье Меткалфа и Шмитца [20] были приведены кривые температурной зависимости модуля и прочности при растяжении они представлены на рис. 13. Значения прочности были получены при кратковременном испытании с предварительной пятиминутной выдержкой при температуре испытания. Слабое увеличение прочности при повышении температуры от комнатной до 811 К объясняли тем, что приблизительно при этой температуре происходит переход от вязкого разрушения к хрупкому. С такой интерпретацией согласуются наблюдения Роуза о том, что пластическая деформация предшест- [c.163]

В работе [16] исследована длительная прочность двух материалов с никелевыми матрицами, армированных вольфрамовой проволокой, содержаш,ей менее 0,01 % включений (в основном, двуокиси кремния) и занимающей примерно 40% объема. Материалы матрицы — Нимокаст 258 и ЕРВ 16. В работе обнаружено, что добавка тонкой вольфрамовой прово.чоки (0,01 дюйм диаметром) оказывает малое или вообще не оказывает усиливающего действия на матрицу, исключение представляет случай, когда температура превьппала 900 °С. Интересно отметить, что модули Юнга волокна и матрицы при комнатной температуре в этом случае очень близки (55-10 фунт/дюйм для волокна и 30 X X 10 фунт/дюйм для матрицы). При высоких температурах испытания 1000 и 1100 С прочностные свойства вольфрамовой проволоки улучшаются, в особенности прочность при разрушении. На рис. 23 представлена зависимость 100-часовой прочности от температуры. В этой же работе [16] приведены и другие испытания, предпринятые для того, чтобы выяснить, как влияет степень армирования на длительную прочность, но полученные результаты, вероятно, недостаточны для каких-либо выводов. Другая часть работы [16] состоит в исследовании влияния диаметра волокна на прочность композитов. Здесь, кажется, существует противоречие между свойствами при кратковременном растяжении и длительных нагружениях при высоких температурах. Для кратковременного нагружения чем тоньше проволока, тем она прочнее, а при продолжительном нагружении и повышенных температурах тонкие вольфрамовые проволоки теряют свои качества быстрее, чем толстые, вероятно, из-за рекристаллизации в поверхностных слоях и реакции между волокном и матрицей. [c.301]

Ступеньки, образующие ручьистый узор, могут быть резко очерчены (см. рис. 17, 18,а), линии ручейкового узора расположены под разными углами. В этом случае разрушение более хрупкое, чем при формировании ступенек с плавным очертанием, имеющих извилистую траекторию. Так в стали ЗОХЗВА при температуре испытания на чувствительность к трещине —70°С на поверхности фасеток наблюдался первый вид ступенек (работа разрушения составляла ату=0,06 МДж/м ), а в стали 38ХМЮА (рис. 20) наблюдался второй вид ступенек (ату = = 0,19 МДж/м2). [c.41]

Влияние напряжения на скорость развития трещины показано на кривых (рис. 58), позволяющих определить пороговые напряжения для каждой температуры испытания, ниже которых трещины практически не растут за выбранный промежуток времени. Для сплава ЖС6КП электрошлакового переплава при 100-часовой долговечности пороговыми напряжениями можно ориентировочно считать при температуре 980°С 0,12— 0,13 ГН/м2, при 950°С—0,16 ГНМ при 900°С—0,29—0,30 ГН/м . Уровнем действующих напряжений определяется опасность забросов температуры — кратковременного, минутного, даже секундного действия очень высоких температур. Заброс температуры для материала опасен главным образом тем, что при этом могут возникнуть зародыши трещин. Зародышевые трещины при последующем действии напряжений выше пороговых значительно ускоряют окончательное разрушение или мало влияют на общий ресурс, если условия последующей работы мягче пороговых. [c.85]

Характеристики сопротивления удару композиционных материалов на основе различных алюминиевых сплавов получены в результате испытаний при комнатной температуре образцов с размерами 55x10x10 мм и V-образным надрезом глубиной 2 мм при скорости нагружения 5 м/с (табл. 48). Поскольку механизм рассеяния ударной энергии связан главным образом с пластической деформацией алюминиевой матрицы как вблизи места разрушения, так и во всем объеме образца, более высоким сопротивлением удару обладает материал с самой пластичной матрицей — сплавом 1100. Приведенные в табл. 48 свойства получены на материале с волокнами диаметром 140—150 мкм. Применение волокон диаметром 200 мкм в сочетании с матрицей из алюминиевого сплава 1100 позволяет увеличить работу разрушения композиционного материала в 2—3 раза [220]. [c.209]

Полные обзоры и сравнительный анализ механических свойств при низких температурах большинства металлов и сплавов, имеюнщх практический интерес, приведены в работах [40—42]. В большинстве случаев в качестве методик оценки разрушения использованы испытания на удар по Шарпи и Изоду, на растяжение образцов с надрезом и испытание на внецентренное растяжение. Пользуясь этими данными, можно получить лишь сравнительные характеристики вязкости. Анализ полученных результатов показал, что характеристики разрушения при низких температурах сплавов на одной и той же основе определяются главным образом пределом текучести, а при сопоставлении сплавов разных систем — кристаллической структурой. С увеличением предела текучести вязкость разрущения обычно понижается вследствие уменьшения доли энергии, приходя- [c.23]

Кривая температурной зависимости работы разрушения при динамических испытаниях на разрыв образцов стали с 9 % Ni сходна с кривой для стали 13 Сг—19 Мп при 143 К, а затем при дальнейшем уменьшении температуры значения работы разрушения резко снижаются, а при 77 К ее величина составляет около 7з значений для стали 13Сг— 19М.П. Температура, при которой величина работы разрушения составляет V2 максимального значения, равна 88 К, что на 20 К ниже температуры эксплуатации. Характер указанной зависимости для стали с 9 % Ni значительно отличается от стали 13Сг—19Мп, а также от температурных кривых работы разрушения ударных образцов Шарпи этих сталей. [c.214]

Низкое содержание никеля приводит к образованию аустенита, не устойчивого при низких температурах, и мар-тенситное превращение, вызывающее большие напряжения, может отрицательно сказаться на характеристиках разрушения. Проведенная Национальным Бюро Стандартов оценка характеристики разрушения основного материала и сварных стыковых соединений стали Fe—13Сг—19Мп является частью совместной советско-американской программы исследований материалов для криогенной техники. В данной работе приведены результаты испытаний вязкости разрушения и скорости роста трещины усталости (СРТУ). [c.220]

Пластмассы типа люсит при низких температурах обычно сильно охруичиваются. Специальные испытания при температуре жидкого гелия показали, что работа разрушения футляра вместе с термоизоляцией (без образца) не превышает 1,36 Н-м. [c.376]

Разница значений работы разрушения составляет 4,9 Н-м (примерно 3 % от величины работы разрушения), что намного меньше разброса данных испытаний стандартное отклонение при испытании по методике ASTM составляет 11,5 Н-м. Сравнительные испытания других сталей для низких температур, проведенные в меньшем объеме, также показали хорошее соответствие между стандартным и предлагаемым методами. Повышенный разброс данных, полученных предлагаемым методом, обусловлен трудностью установки образца таким образом, чтобы надрез находился точно в плоскости качания маятника. Поскольку испытания на удар а лучшем случае позволяют получить нолуколичественную оценку вязкости материала, предложенный метод обладает достаточной точностью. [c.377]

Ударные испытания образцов е надрезом (U или V-образным), проводимые на маятниковых и ротационных коирах, позволяют устанавливать работу разрушения (ударную вязкость), приходящуюся на единицу поверхности (по минимальному сечению образца). Ударная вязкость зависит от прочности и пластичности материала при разруишнин и в значительной степени характеризует его склонность к переходу в хрупкое состояние (при снижении температуры, увеличении остроты надреза и скорости приложения нагрузки). Оснащение копров аппаратурой для регистрации усилий, перемещений, скоростей продвижения трещин позволяет определять количественные значения характеристик прочности и пластичности, кото-)ые уже могут являться расчетными. <роме того, получены определенные корреляционные связи между ударной вязкостью и энергетическими характеристиками механики разрушения Glr и J 1с- [c.28]

Рис, 15. Изменение работы разрушения образца сечением 90 X 50 мм с надрезом при изгибе в зависимости от температуры испытания / — сталь марки ВВКСт.Зсп 2 — сталь марки МСт. Зсп 3 — сталь марки 22К (мартеновская) [c.241]

Для более подробное выявления влияния величины зерна на пластиГческие свойства были исследованы зависимости ударной вязкости образцов. Менаже, работы развития трещины и сопротивления разрушению образцов с трещиной от температуры испытаний для стали 35ХГСА (рис. 7) и ударной вязкости для стали 60С2, [c.15]

Как показано рядом работ [18 ], [19 ], испытания при высокой температуре с постоянной скоростью деформации наиболее полно выявляют длительную пластичность материала, являющ,уюся одной из основных характеристик его склонности к хрупким разрушениям. Поэтому в качестве критерия для оценки чувствительности сварных соединений трубопроводов к хрупким разрушениям используется не прочность сварного соединения, а его предельная деформационная способность, выражаюш,аяся в величине относительного удлинения образца до разрушения. [c.23]

Расчет часто невозможен без проведения испытаний на усталость, чрезвычайно длительных для того, чтобы воспроизвести температурный цикл и выдержать время, необходимое для имитации двухсменного режима эксплуатации турбины. Используемые сейчас методики основаны на экстраполяции, которая вноси" некоторую неопределенность. Ранее фиксировались только вызванные термоциклированием систематические усталостные разрушения в турбинах с конструкцией пароввода, которая вызывала концентрацию напряжений из-за резкого температурного перепада, возникающего в момент попадания в турбину горячего пара. Эти турбины работали при температуре 510° С и давлении пара 65 бар и во всех случаях корпуса растрескивались примерно после 8000 циклов. После этого турбина была реконструирована, чтобы уменьшить интенсивность напряжений и защитить зону па-роввода, но даже в первоначальной конструкции при работе в установившемся режиме разрушений не наблюдалось. Однако, есть многочисленные примеры образования трещин, причем некоторые из них распространялись через всю стенку корпуса. [c.205]

Случаев разрушения при испытании немагнитных бандажных колец с покрытием (изготовленным по самой современной технологии), работающих в водороде при 3000 об/мин в установках мощностью до 500 МВт, не было отмечено, а по данным о распространении трещин в отсутствие коррозии под напряжением будут успешно работать даже установки мощностью 660 МВт. Однако отмечено несколько случаев разрушения бандажных колец в ранее сконструированных установках, изготовленных более простыми методами производства. Большинство серьезных разрушений наблюдалось среди так называемых вентиляционных бандажных колец [11]. В них имелось большое число радиальных отверстий, высверленных для того, чтобы обеспечить циркуляцию охлаждающего воздуха, эти-то отверстия и действовали как концентраторы напряжений. Процесс сверления отверстий приводил к появлению слоя сильно наклепанного материала, который мог быть даже более устойчивым к коррозии под напряжением, чем основная масса металла. Большое число образовавшихся трещин распространялось от отверстий, и бандажное кольцо разваливалось, разрушая генератор это и было причиной многих аварий. Имелось также несколько случаев разрушения невентиляционных бандажных колец. Некоторые ранее используемые материалы, содержащие >0,6% С, обрабатывались давлением при температуре 650—800° С при обжатии стенки кольца между оправкой и наковальней пресса, причем этот процесс включал различное число обработок периферийных областей кольца, что приводило к появлению зон очень хрупкого крупнозернистого материала, непрозрачного для ультразвуковых волн, а также высоких остаточных напряжений. [c.242]

Для оценки влияния теплосмен создана установка типа ПТ, в которой опытные трубы испытываются под внутренним давлением и периодически охлаждаются пароохладительными устройствами за счет впрыска конденсата внутрь трубы. Дополнительно имеется силонагружающее устройство, с помощью которого в трубе может создаваться напряжение изгиба. Воздействие напряжений лишь за счет термических циклов к разрушению стыков не приводит. Следует отметить, что испытания проводились лишь при рабочей температуре 560° С, что в условиях относительно малой длительности испытаний не позволяет дать обоснованные рекомендации о длительной работе сварных стыков. Было бы желательно температуру испытания принимать па 50—100° С выше рабочей. [c.150]

Заметно снижается длительная пластичность при температуре 500° С и ниже у наплавленного металла в а-охрупченном состоянии. При этой температуре снижение скорости деформации сравнительно мало сказывается на пластичности (2), остающейся на низком уровне. При температуре испытания 600° С сни-жение скорости деформации приводит к заметному росту пластичности охруп-ченного наплавленного металла, поэтому в условиях длительной работы при этой температуре и более высоких металл с высоким содержанием ферр и-та оказывается пластичным и не склонным к хрупким разрушениям. [c.231]

Рис. 5.32. Зависимость удельной работы разрушения и относительного сужения от температуры испытаний Образцов е подплакировочным дефектом. Темные точки — биметалл светлые — основной металл х — основной металл, tп , = 0.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...