Коэффициент асимметрии момента

Из зависимости (4.35) следует, что эффективный предел текучести при разгрузке определяется напряженным состоянием, возникшим в момент достижения максимальной нагрузки в нулевом полуцикле, а следовательно, параметром а и коэффициентом асимметрии цикла R. [c.211]

Пример 91. Вращающийся круглый полый вал (рис. 576) в опасном сечении, ослабленном отверстием для смазки (0 3 мм), испытывает переменный изгиб с моментом 7И = 15 ООО кгс см. Одновременно вал подвергается переменному кручению с коэффициентом асимметрии г = —0,25 и = 18 ООО кгс см. [c.616]

JJ— радиус радиус кривизны нейтрального слоя кривого бруса коэффициент асимметрии цикла 5г. Sy, (S)—статические моменты площади фигуры относительно осей [c.7]

Пример 94. Вращающийся круглый полый вал (рис. 598) в опасном сечении, ослабленном отверстием для смазки ("0 3 мм), испытывает переменный изгиб с моментом М = 1,5 кН-м. Одновременно вал подвергается переменному кручению с коэффициентом асимметрии г=—0,25 и Мкр. яке = /. кН-м. Диаметры вала наружный D = 70 мм, внутренний d = 35 мм. Материал — сталь 45 (а = 700 МПа а, = 320 МПа а-,=300 МПа т-,=180 МПа). Поверхность вала шлифованная. Определить запас прочности вала. Определим номинальные напряжения в валу от изгиба и кручения [c.681]

Нагружающее гидравлическое устройство к установке для испытания образцов и деталей Машин на переменное кручение выполнено в виде радиально-поршневого гидромотора. Для создания переменного крутящего момента с любым коэффициентом асимметрии внутрь распределительного золотника введен второй золотник. [c.225]

Для элементов конструкций и деталей машин, нагружаемых в соответствующем диапазоне температур при коэффициентах асимметрии г О, г < О (при действии преимущественно пульсирующего давления, осевых нагрузок и изгибающих моментов), определение прочности можно проводить по кривым допускаемых амплитуд и числе циклов, по построенным уравнениям пп. 4.1.1 и 5.2.2 при г = г = 0. Для циклически разупрочняю-щихся сталей такие кривые строят по уравнениям пп. 4.1.5 и 5.2.3 при г = —1 эти кривые используют без ограничения по коэффициентам асимметрии г для эксплуатационных напряжений. [c.239]

Надлежит констатировать, что даже для преимущественно применяемых в гидрологии кривых Пирсона III типа определение сколько-нибудь точно такого параметра, как скошенность (третий момент кривой распределения— коэффициент асимметрии), на основе имеющихся обычно рядов наблюдений пока не представляется возможным . [c.79]

Как следует из приведённых результатов дисперсия выборочной средней и стандартная ошибка превышают само значение выборочной средней. Поэтому последняя не может быть использована в качестве оценки и измеряемой величины и, соответственно, не пригодна для прогнозирования отказов водоводов г. Уфы. Значения средней, медианы и моды сильно отличаются друг от друга что свидетельствует об асимметрии распределения и значительном отклонении распределения от нормального. Вычисленные величины моментов более высоких порядков (третьего и четвёртого) и на их основе коэффициентов асимметрии и эксцесса подтверждают вышесказанное. Более того, их величины значительно превышают ожидаемые для наиболее распространенных видов распределений представленных на рис. 3.1. [c.56]

Условие прочности для случая изменения крутящего момента и продольной силы по несимметричным циклам с различными коэффициентами асимметрии запишем подобно (20.34) таким образом [c.351]

Методы измерений коэффициентов асимметрии и эксцесса. Наиболее точны методы определения числовых характеристик плотности распределения вероятностей сигнала на ЭВМ. Но удовлетворительные результаты могут быть получены и в приборе аналогового типа, где измеряются центральные моменты исследуемого процесса t (О- [c.283]

Усреднение этих коэффициентов дает в точности те же выражения для реакций втулки, которые были получены в разд. 12.1.4 для низкочастотных реакций винтов с тремя или более лопастями. Эти формулы с постоянными коэффициентами являются точными для винта с N на висении ввиду осевой симметрии винта, но для двухлопастного винта в выражениях реакций втулки появляются периодические коэффициенты. Асимметрия винта с двумя лопастями приводит к большим изменениям коэффициентов с частотой 2Й даже на висении. Выражение для наклона вектора силы тяги можно получить без периодических коэффициентов даже при N—2. Напомним, что сила тяги, играет основную роль в создании сил в плоскости вращения (кроме реакции на угловую скорость вала, когда важна также составляющая с коэффициентом Я , учитывающая несовпадение вектора силы тяги с осью конуса лопастей). Таким образом, периодические коэффициенты в выражениях для сил в плоскости вращения сказываются в основном на демпфировании винта по тангажу и крену. Если vg > 1, то происходят большие изменения момента на втулке с частотой 2Q по этой причине конструкция двухлопастного винта с пружинной загрузкой в общем ГШ применяется не часто. [c.583]

Введем обозначения Шс, Ос. Чс< огс — первый начальный момент, второй центральный момент, коэффициент эксцесса и коэффициент асимметрии закона распределения вероятностей величины к при наличии сигнала [c.80]

Для элементов конструкций и деталей машин, нагружаемых в соответствующем диапазоне температур при коэффициентах асимметрии г О, г О (при действии преимущественно пульсирующего давления, осевых нагрузок и изгибающих моментов) определение прочности можно про- [c.135]

Если кривая плотности распределения симметрична относительно среднего значения как, например в случае нормального распределения (см. рис. 12.4), все центральные моменты нечетного порядка равны нулю. Асимметрия распределения обычно оценивается коэффициентом асимметрии [c.381]

Задача 42. Для балки по данным задачи 101 требуется рассчитать допустимый максимальный изгибающий момент при коэффициенте асимметрии л= —0,2 и коэффициенте запаса прочности п= 1,7. [c.309]

Задача 43. Для вала по данным задачи 102 требуется рассчитать допустимый максимальный крутящий момент при коэффициенте асимметрии г= —0,5 и коэффициенте запаса прочности п= 1,7. [c.309]

Центральный момент третьего порядка используют для оценки асимметрии с помощью коэффициента асимметрии [c.45]

Коэффициент асимметрии цикла г определяется исходя из напряжений — при положении тележки без груза в 1/4 пролета от опоры моста — при положении тележки с грузом, соответствующем максимальному моменту для балок и максимальному усилию в стержне для ферм. [c.306]

Из приведенных соотношений следует, что для нормального закона равен нулю первый момент, а коэффициенты асимметрии (третий момент) и эксцесса (четвертый момент) равны нулю и трем соответственно. Действительно, первые измерения пульсаций скорости в турбулентном потоке за решеткой, являющимся хорошим аналогом однородной турбулентности, показали, что экспериментальные точки хорошо согласуются с кривой нормального закона распределения, а измеренные Таунсендом [102] коэффициенты асимметрии и эксцесса дали в согласии с теорией значения = = О и Ш4 = 3, 0. Эти результаты были получены для компонент скорости 1, 2, 3 на различных стадиях вырождения и при различных числах Рейнольдса. Полученные результаты имели ясный физический смысл. Поле турбулентных пульсаций связано уравнениями Навье-Стокса. Следовательно, скорость в любой точке потока обусловлена всем полем случайных скоростей в пространстве, окружающем эту точку. Другими словами, пульсация скорости в данной точке есть результат совместного влияния на нее множества случайных пульсаций во всех прочих областях поля. А это ситуация, при которой справедлива центральная предельная теорема Ляпунова, согласно которой случайные процессы, формирующиеся под воздействием большого или бесконечно большого числа независимых или линейно связанных факторов, имеют нормальный закон распределения. Однако более детальный анализ обнаружил, что эта похожесть на нормальный процесс не полная, а применимость центральной предельной теоремы возможна лишь с определенными оговорками. Так, дальнейшее изучение механизма турбулентности показало, что случайные воздействия, [c.124]

Вычисление показателей асимметрии и эксцесса по формулам (48) и (49), т. е. способом произведений непосредственно по центральным моментам распределения, оказывается довольно трудоемким, особенно при наличии в выборке многозначных чисел. Поэтому центральные моменты обычно вычисляют косвенным путем — через условные моменты распределения, которые, как было показано в гл. И, связаны определенным образом с центральными моментами. Вычисление условных моментов производят по-разному в зависимости от того, каким способом — условной средней или способом сумм — определяют коэффициенты асимметрии и эксцесса. [c.91]

В уравнение (4.25) учитывается свойство среды, в которой происходит распространение усталостной трещины при произвольном уровне одноосного циклического нагружения без асимметрии цикла в тестовых условиях опыта, через модуль упругости и безразмерный коэффициент пропорциональности f. Введенный коэффициент характеризует условие энергетического баланса в каждый из моментов времени нагружения. Он заключается в сохранении постоянства выделения энергии на разрушение единицы объема материала вдоль фронта трещины перед ее вершиной. [c.200]

Начало нестабильного процесса разрушения или быстрого перехода к долому обычно связывают с предельной величиной коэффициента интенсивности напряжения, остающейся неизменной при разной асимметрии цикла. Однако это допущение правомерно применительно к моменту окончательного разрушения лопатки, а не к пере- [c.580]

Степень приближения действительного распределения параметров к теоретическому оценивают коэффициентом Ух вариации, представляющим собой отношение среднего квадратического отклонения к математическому ожиданию х=Сх/гПх), а также характеристиками асимметрии Ах и крутизны Ех. Последние рассчитывают с использованием центральных моментов третьего цз и четвертого Ц4 порядков [c.248]

Определить коэффициент запаса прочности для полированной детали с галтелью, если наибольшие значения изгибающего и крутящего моментов одинаковы М = Л1 = 10 кН-м, а коэффициенты асимметрии циклов для нормальных и касательных на-лряженнй соответственно равны Гд = —0,8 и Гх = 0. Деталь изготовлена из стали 60 (см. рисунок). [c.298]

Пример 1.1. Рассчитать сварные соединения однодискового зубчатого колеса, передающего вращающий момент Т— 30 кН-м (см. рис. 1.2). Внутренний диаметр диска 1 = 210 мм, наружный 2 = 500 мм. Материал обода, ступицы и диска — сталь СтЗ. Распределение нагрузки по сварному шву неравномерное —циклическое, с коэффициентом асимметрии цикла / = 0,3. Сварка ручная, дуговая электродом Э50А. Шов двусторонний (г = 2). [c.32]

При длительности рядов прошлых стоковых наблюдений менее 100 лет (что обычно имеет место) оценка s по формуле (4-7) крайне неточна. Поэтому при оценке параметров по методу моментов коэффициент асимметрии s обычно не вычисляется, а принимается заданным (так, например, при использовании кривых С. Н. Крицкого и М. Ф. Менкеля соотношение s/ подбирается по лучшему приближению теоретической кривой к эмпирическому распределению). Для функций перехода при этом берется то же соотношение s/ , что и для безусловной кривой распределения, а дополнительно вычисляются лишь условные моменты Q p и С (индекс обозначает условные моменты). Формулы для и С имеют вид [c.93]

Одномерные вероятностные характеристики. Одномерные корреляционные функции называют кумулянтами х Ki = Щ — математическое ожидание процесса, = Ха = <7 —дисперсия процесса, Кз — Щ — — центральный момент, нормированное значение которого характеризует асимметрию плотности вероятности (коэффициент асимметрии) Ya = Я а = Xi = —Зт —кумулянт четвертого порядка, начиная с которого появляются отличия кумулянтов от центральных моментов нормированное значение этого кумулянта известно как коэффициент эксцесса Уэ = характеризующий степень островершинности (у, > 0) или плосковершинности (уэ < 0) одномерной плотности распределения вероятности. [c.97]

Эквивалентными называютса также переменные напряжения и моменты с постоянной амплитудой, которые, будучи повторены базовое число раз (Nq), вызывают в расчетной детали такой же повреждающий эффект, как и весь действительный процесс со случайными амплитудами и коэффициентами асимметрии. [c.94]

Для случая нагружения I расчетный коэффициент асимметрии цикла Rt, для кранов общего назначения определяют исходя из напряжений аи,п— при положении тележки без груза на расстоянии в 1/4 пролета от опоры моста для балок и при минимальном усилии в стержне для ферм атах — при положении тележки с грузом, соответствующем максимальному изгибающему моменту для балок и максимальному усилию в стержне для ферм. У кранов, занятых в технологических процессах, расчетные положения тележек на мостах в основном обусловлены расположением оборудования. Коэффициент толчков-= 1 -f- 0,5 кт — 1), динамический коэффициент = 1 + 0,5 (ijjn — 1), где 1зц — см. п. 1.8. [c.431]

Было исследовано также явление закрытия трещины на образцах из алюминиевого сплава 2219-Т851 различной толщины (2,5—25,4 мм) в сухом аргоне [33]. Испытания проводили при постоянных значениях максимальной нагрузки циша Рщах и коэффициента асимметрии R. Для измерения длины трещины и фиксации момента открытия и закрытия ее использовали электропотенциометриче-ский метод. [c.192]

Простейшим из нечетных моментов является третий момент 1з[б]. Утобы получить безразмерную характеристику, третий момент делят на третью степень среднего квадратического отклонения и получают коэффициент асимметрии или просто асимметрию Зк распределения [c.97]

Коэффициент асимметрии цикла определяется, исходя из напряжения а 1п при положении тележки без груза в одной четверти пролета от опоры моста исходя из напряжения стшах при положении тележки с грузом, соответствующим максимальному моменту для балок. [c.225]

Л — коэффициент асимметрии ряда распределения Ьп — условный момент л-го поридка Ьух и Ъху — коэффициенты регрессии УД и X/Y [c.4]

Прн вычисленнн коэффициентов Аз и Ех описанными способами среднее квадратическое отклонение определяют без внесения поправки Бесселя л/(л—1), ие умножая иа величину классового интервала, поскольку условные моменты распределения Ьи Ьг и т. д. вычисляются без умножения на X. Эти приемы облегчают вычисление коэффициентов асимметрии Л и эксцесса Ех, ие отражаясь иа их величине, [c.91]

Главной особенностью работы материала при циклически меняющемся ВО времени напряжении является зависимость общего числа циклов нагружения образца до момента его разрушения от величины максимального напряжения Omix цикла. Каждая такая зависимость соответствует определенной структуре цикла, т. е. определенному коэффициенту его асимметрии г. Графическое изображение этой зависимости называют кривой усталости (или выносливости). На рис. 6.19, а, б представлены две характерные разновидности этой кривой. На них по оси ординат отложено максимальное напряжение о ах цикла, которое обозначено а х, а по оси абсцисс — число циклов нагружения Л ц, по достижении которого образец разрушается. [c.171]

Вероятностные характеристики распределений степенной функции, рассмотренные здесь (т. е. при равномерном распределении аргумента в диапазоне от О до 1), могут быть использованы и при упрощенной геометрической аппроксимации монотонно возрастающих теоретических распределений с помощью степенных функций. Показатель степени аппроксимирующей функции будет при этом равен п — 1 формулам с п = 1 будет соответствовать парабола нулевой степени, т. е. закон равной вероятности формулам с п = = 2 — парабола первой степени, т. е. наклонная прямая распределение, равномерно возрастающее формулам с п = 3 — квадратичная парабола формуламс л = 4 — кубическая парабола и т. д. Здесь возможна также и аппроксимация монотонно убывающих теоретических распределений путем поворота соответствующих парабол вокруг вертикальной оси. При этом значения вероятностных характеристик остаются без изменения, но только у центрального момента (и семиинварианта) третьего порядка [ig, Хз, у асимметрии 5 и у коэффициента относительной асимметрии а знаки должны быть изменены на противоположные. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...