Статический контакт

Эксперименты были проведены на приборе для определения сближения поверхностей при статическом контакте [70]. Экспериментальные кривые зависимости сближения к от нагрузки, соответствующие первому нагружению, приведены на фиг. 24 (7—строгание А = 0,273 2—торцовое фрезерование, Л = 0,376 3 — плоское шлифование, А = 0,710). При определении величины сближения к как среднего значения из 20 повторных испытаний коэффициент вариации получаемых экспериментальных значений составлял в среднем 15%. Как видно из графика, образцы, изготовленные по одному классу чистоты и полученные при указанных видах обработки поверхности, имеют существенное отличие в контактной жесткости из-за различной величины А. [c.47]

Г р и н ш т е п н А. М. Исследование несущей способности тонких смазочных слоев при статическом контакте деталей машин. Канд. дисс,, Рига, 1970. [c.114]

При статическом контакте по линии прижатых поверхностей приведенное напряжение одноосного сжатия а р может определяться из формулы [c.535]

При статическом контакте прижатых поверхностей величину допускаемого максимального контактного напряжения находим из формулы [c.117]

Математические трудности, связанные с решением контактной задачи в общей постановке, обусловили разнообразие методов и подходов к ее исследованию, привели к построению решений для более или менее широких классов частных случаев. Обширную группу среди них составляют двумерные стационарные задачи статического контакта, где взаимодействие между телами происходит при полном сцеплении или проскальзывании или с сухим трением, подчиненным закону Кулона. Задачи этой группы и являются предметом рассмотрения в данной главе. [c.16]

При статическом контакте прижатых повер.хностей приведённое напряжение одноосного сжатия может определяться из формулы [c.382]

При определении наибольшего давления по площадке контакта находящихся, в зацеплении зубьев используют найденные выше результаты для случая статического контакта цилиндрических тел с параллельными образующими. Эти результаты получены в предположении, что цилиндры не перемещаются один относительно другого и нагрузки прикладываются к цилиндрам статически, т. е. возрастают постепенно и медленно от нуля до своего конечного значения. Материал цилиндров предполагается изотропным, т. е. с одинаковыми упругими свойствами по всем направлениям. [c.410]

Рис. 47. Дислокационная структура при статическом контакте (а), X 25 ООО и трении движения (б), X 35 ООО.

Приведенный обзор свидетельствует о том, что в настоящее время не существует надежных экспериментальных или аналитических методов определения фактической площади движущегося контакта. Модели, используемые для теоретических расчетов, мало обоснованы. Экспериментальные методы не дают достаточной точности, сложны, их применение возможно, в лучшем случае, для статического контакта. [c.90]

Протекание процесса деформации поверхностных слоев при статическом контакте и при движении различно. Это различие заключается в том, что при статическом контакте силы трения препятствуют, а при движении способствуют деформации поверхностных слоев. [c.90]

При статическом контакте за счет сил трения создается своеобразная застойная зона , в результате чего ограничивается деформация и площадь фактического контакта. При трении движения деформация тонких поверхностных слоев и соответственное увели- [c.90]

Рис. 49. Рельеф поверхности при статическом контакте, X 20 ООО

Приведенные данные свидетельствуют о том, что статический контакт и контакт при трении движения имеют существенные различия. [c.93]

На рис. 55 показана схема взаимодействия сопряженных поверхностей на уровне макроскопического, микроскопического и субмикроскопического контакта. Механическая (геометрическая) модель контакта при трении покоя по сравнению с трением движения имеет резко выраженные отличия. Под действием только нормальных сил (при статическом контакте) пластическая деформация протекает при пространственных ограничениях, что оказывает влияние на взаимную достройку и формирование топографии контакта главным образом в направлении действия нормальной силы. Эта достройка, являясь, по существу, движением дислокационных образований, происходит при энергетически наиболее выгодных для данной схемы нагружения соотношениях. На рис. 49 приведены электронные [c.100]

Связи, возникающие при статическом контакте, имеют чисто механическое деформационное происхождение и, главным образом, возникают при достройке [c.101]

Переход от статического контакта к движению осуществляется не сразу. Существует явление предварительного сдвига или смещения. При этом происходит обратимая (упругая) и необратимая (пластическая) деформации участков контакта, образовавшихся в статических условиях. Разрыв связей происходит в начале движения — скольжения сопряженных тел. Явление предварительного смещения открыто А. В. Верховским [10] и И. С. Ренкиным [111]. Оно представляет важный элемент общей теории взаимодействия поверхностей при трении. Характеристики предварительного [c.102]

Картина напряженного состояния при статическом контакте системы шар — плоскость показана на рис. 146. [c.268]

При статическом контакте криволинейных поверхностей эта деформация и соответствующее распределение удельных давлений (нормальных напряжений) подчиняются теории Герца при трении поверхностей, покрытых достаточным слоем масла, деформация и распределение давлений отличаются от статических ввиду гидродинамического эффекта. [c.88]

Во время испытаний было замечено, что все виды слизи рыб трудно растворяются в воде. Слизь не растворяется в воде, находясь с ней только в статическом контакте, но цри перемешивании легко переходит в раствор. Именно это свойство предохраняет слизь от непрерывного смывания с рыбы. Отсюда понятно, что достаточное количество слизи растворяется в воде лишь при достаточно больших скоростях или при более активных движениях рыб, что приводит в действие механизм снижения трения. [c.141]

Все изложенное выше убедительно говорит о том, что свариваемый контакт только в редких случаях подобен статическому контакту между металлическими поверхностями. Этот вывод может быть подтвержден и еще одним расчетом применительно к контактированию холодных деталей при точечной сварке. Сохраняя принятую выше пирамидальную модель шероховатости, рассмотрим процесс деформации некоторой единичной пирамиды (рис. 1.18). Допустим, электрод точечной машины своим ударом деформирует эту единичную пирамиду так, что ее поверхность за счет сдвига получает нагрев до температуры 7д, а весь смятый объем нагре- [c.41]

Соотношение между P и 6z берется таким, как в статическом контакте (уравнение (4.23)), т. е. [c.399]

Механизм термоупругой неустойчивости теперь может быть описан с использованием приведенного выше примера (рис. 12.8 и 12.9). При статическом контакте любая волнистость контактирующих поверхностей приводит к неравномерному распределению контактного давления. При низких скоростях скольжения отклонения давления от стационарной средней величины увеличиваются из-за термоупругого искажения в соответствии с (12.38). Когда скорость достигает критического значения Ус, определяемого соотношением (12.40), амплитуда колебаний возрастает очень быстро, и если этого ранее уже не произошло, то поверхности разделяются в местах начальных впадин. Контакт становится прерывистым, а размер участков контакта доходит примерно до 1/3 начальной длины волны (уравнение (12.44)). Дальнейшее возрастание скорости приводит к стабильному уменьшению размера участка контакта в соответствии с (12.43). Внезапное повышение давления и уменьшение площадки кон- [c.446]

Параметр а, который оценивал меру влияния поверхностной шероховатости на статический контакт при чисто нормальной нагрузке, может также быть использован для статического контакта и контакта качения при действии тангенциальной силы. Однако условие а < 0.05, которое обеспечивает пренебрежимо малое влияние шероховатостей при нормальном контакте, по-видимому, слишком ограничительное в случае, когда приложены тангенциальные силы. [c.477]

Мелких частиц, являющихся звеньями сложных кинема тических цепей. В точке контакта частиц действуют силы трения и одностороннего сжатия. В момент перехода от статического состояния к состоянию относительного движения (начало истечения) происходит разрыв в этой сложной кинематической цепи. В результате возникает новое сочетание контактов, в которых возрастающие силы стремятся восстановить состояние относительного покоя. Этому сопутствует изменение кривизны силовых линий, пока относительный покой вновь не сменится относительным движением, что приведет к очередному срыву. При непрерывном истечении процесс будет периодически повторяться. [c.307]

При статическом контакте по липи 1 прижатых поверхностей приведенное напряжение одиоосио о сжатия может определяться из формулы [c.481]

Установлено, что напряженно-деформируемое состояние при статическом контакте и трении движения резко различается. Показано, что деформация при внещнем трении происходит путем растяжения и сжатия и выявлены ее особенности в зоне непосредственного контакта и в зонах влияния 151 ]. [c.82]

В связи с кинетикой процесса внещнего трения необходимо рассмотреть три возможных случая взаимодействия контактирующих поверхностей статический контакт поверхностей или состояние покоя предварительное смещение или начало движения контакт при установившемся движении. [c.100]

Соприкосновение поверхности двух твердых тел всегда дискретно. Статический контакт твердых тел в связи с проблемой внешнего трения следует рассмотреть в трех масштабах — макроскопическом, микроскопическом и субмикроскопическом. Необходимость такого рассмотрения связана с тем, что реальные поверхности твердых тел в общем случае имеют исходные неровности макроскопического и микроскопического порядка. При как угодно малой нагрузке на контакте происходит пластическая деформация и на поверхности неизбежно образуются субмикронеровности. [c.100]

Исследование диффузионных процессов при трении с помощью радиоактивных индикаторов [30] позволило рассмотреть количественные параметры процессов ди( узии при статическом контакте и трении скольжения для разных металлов, условий нагружения и в зависимости от времени. Было показано, что диффузия непосредственно связана с пластической деформацией и резко интенсифицируется при трении чистых пластичных металлов (рис. 166). В результате исследования диффузионных процессов при контактировании меди и цинка для разных степеней деформации и условий нагружения [c.286]

Н. Л. Герасютенко было показано,что диффузионная подвижность возрастает при увеличении степени деформации и наблюдается резкое различие в протекании диффузионных процессов при статическом контакте и трении. [c.286]

Контакт при качении и статический контакт будут тангенциально-нагруженными, если кроме нормальных сил на контакте будут действовать касательные силы, предельные значения которых определяются сопротивлением скольжению поверхностей в каждом конкретном случае. При действии только нормальных сил обкатываемые тела нафужаются моментом, который называется тяговым, если он совпадает с направлением вращения катящегося тела, и тормозным, если он направлен в обратную сторону. На рис. 4.37 показано на-фуженное цилиндрическое тело, катящееся по плоскости. [c.129]

Два геометр ически идентичных упругих тела, которые имеют одинаковые упругие характеристики, полностью симметричны относительно плоскости расположения области контакта. Когда тела катятся свободно под действием чисто нормальной силы, тангенциальные напряжения и проскальзывания отсутствуют и, таким образом, контактные напряжения и деформации определяются по теории Герца статического контакта. При этом процесс качения полностью обратим в термодинамическом смысле. [c.283]

Под статической грузоподъемностью понимают такую статическую нагрузку, которой соответспвует общая остаточная деформация тел качения и колец в наиболее нагруженной точке контакта, равная С),ООО диаметра тела качения. При этом под нагрузкой понимают радиальную для радиальт>1Х и радиально-упорных иод1Т1игшиков, осе-нук). цля упорных и упорно-радиальных. Значения С указаны в ката, к/гах для каждого типоразмера подшипника (см. табл. 16.2). [c.295]

За номинальную статическую Со гэузоподъемность радиальных и радиально-упорных подшипников п )инимают такую радиальную постоянную нагрузку, а для упорных и упорно-радиальных — такую осевую центральную, при которых o щaя остаточная деформация тел качения и колец в наиболее нагруженном их контакте не.превышает 0,0001 диаметра тела качениз. Значения Со для всех типоразмеров подшипников приводятся в каталогах и справочных таблицах по подшипникам качения. Она определяется как и динамическая С с учетом конструктивных параметров подшипников [34J. [c.98]

Для радиальных и радиально-упсрных шарико- и роликоподшипников под эквивалентной статической нагрузкой понимают такую постоянную радиальную нагрузку, направленную перпендикулярно к оси подшипника, а для уюрных и упорно-радиальных такую постоянную осевую центральную нагрузку, при которой остаточные деформации в наиболее нагруженной точке контакта такие же, как и при реальном нагружении. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...