Расчет на нижних плит

Для начального момента времени без учета трения зона контакта определилась с точностью до элемента за четыре итерации. В контакте осталось только два конечных элемента. Распределение контактного давления показано на рис. 49 кривой 1. Контур деформированного сечения в увеличенном масштабе дан штриховой кривой иа рис. 48. Расчет ползучести по изохронной кривой для t = 250 ч без учета трения показал, что зона контакта и распределения контактного давления практически не изменилась, хотя перемещения значительно увеличились. Контур деформированного состояния для этого момента времени дан на рис. 48 сплошной кривой. Вследствие неравноценного воздействия центробежных сил и осевой нагрузки на элементы конструкции относительное проскальзывание деталей возросло почти в 2 раза. При учете сухого трения (/тр = 0,3) картина деформирования изменилась. Перемещения верхней детали несколько уменьшились, в то время как на нижнюю плиту увеличились растягиваю. [c.148]

Помимо расчета нижней плиты на прочность, ее следует проверить также и на допустимый прогиб. Особенно это важно для твердосплавных штампов, когда запрессованные в матрицедержателе твердосплавные втулочные матрицы опираются на нижнюю плиту штампа. При недостаточной жесткости плиты втулочные матрицы могут разрушиться. [c.129]

При конденсации пара на нижней поверхности горизонтальной плиты удаление конденсата с поверхности происходит в виде отрыва капель от стенки либо от пленки. Определить средний коэффициент теплоотдачи при конденсации водяного пара на такой плите при = 101 кПа и Т — 373 К. Температуру стенки принять равной Т т = = 343 К. Коэффициент поверхностного натяжения для воды принять равным 0,0589 Н/м. Плотностью пара при расчете пренебречь. [c.278]

Расчет нижних плит штампов на прочность [c.392]

Нижние плиты штампов, находясь над отверстием настольной плиты пресса, подвергаются при работе действию изгибающих сил. Расчет нижней плиты штампа производим, рассматривая ее как тонкую плиту, свободно лежащую на опоре и равномерно нагруженную по периметру отверстия. [c.392]

Рис. 226. Эскиз к расчету на прочность нижней плиты штампа

Расчет на прочность на скалывание по клеевым швам производим в местах склейки ребер с верхним слоем из древесностружечной плиты и с нижним слоем из асбестоцемента Расчетная формула [c.229]

Для испытаний блок кладется на опорную плиту так, чтобы центр наложенного на него диска 7 совместился с вертикальной осью винта 4. На диск устанавливается динамометр 8, затем вращением гайки-штурвала 5 винт 4 опускается до соприкосновения с динамометром. Указатель нагрузки (на динамометре) и деформации блока устанавливается на нуль, после чего начинают нагружение блока. В момент соприкосновения верхней и нижней соединительных спиралей блока нагружение прекращают. Величины нагрузки и деформации фиксируют. Показания динамометра, выраженные в кгс, принимаются за показатель несущая способность , а показания шкалы деформации блока используют в расчете при определении жесткости блока. [c.184]

Расчет и проверка нижних плит штампов на прочность и жесткость [c.128]

Стойкость штампов во многом зависит от жесткости и прочности штамповых плит. Недостаточная жесткость плит приводит к нарушению нормальных зазоров между матрицей и пуансоном, а следовательно, и к быстрому износу их. Недостаточная прочность может привести к поломке плиты и к полному выходу из строя штампа в целом. Нижние плиты штампов, находясь над отверстием настольной плиты пресса, при работе подвергаются действию изгибающих сил. Расчет нижней плиты штампа производим, рассматривая ее как тонкую плиту, свободно лежащую на опоре и равномерно нагруженную по периметру отверстия. [c.128]

Фиг. 264. Схемы балок к расчету нижней плиты на прочность.

Разворот заготовки на зеркале бойка прессов при ее осадке не требуется, так как используются осадочные плиты. В связи с этим для прессовых манипуляторов расчет крайнего нижнего горизонтального положения может быть произведен применительно к операции вытяжка. Стремление сохранить инструментальное хозяйство побуждает подсчитывать величину h по следующей формуле, полученной на основании простых геометрических соотношений [c.99]

Для предотвращения трещинообразования каждый элемент железобетонной конструкции, кроме нижней плиты, следует армировать, даже когда это не требуется по расчету, не менее чем 50 кг стали на 1 бетона (независимо от применяемого вида арматурной стали), располагая арматуру в конструкции объемно, по всем трем осям. Следует применять бетон с возможно меньшим водоцементным отношением для уменьшения усадочных явлений и повышения прочности на растяжение. [c.242]

Давление на грунт и расчет нижней плиты [c.331]

В производственной практике конструктору штампов, пользующемуся стандартами и нормалями на детали штампов, обычно не приходится производить расчеты на прочность тех или иных деталей штампов, так как соответствующие расчеты на допустимые напряжения бывают заложены при разработке стандартов и нормалей. В тех случаях, когда пользование нормалями не представляется возможным или когда требуется разработать специальные конструкции штампов, можно пользоваться приведенным в табл. 190—192 способами производства приближенных расчетов и формулами для расчета на прочность нижних плит, матриц и пуансонов. [c.372]

Расчет нижних плит на прочность [42] [c.372]

Размеры стен ограждения и плиты нижней части, а также их армирование подбираются по расчету на прочность при действии только статических нагрузок (собственного веса, веса машины, давления грунта), причем толщина нижней плиты должна быть не менее 0,2 м. [c.171]

Несмотря на это, на нижней стороне волнистых асбестоцементных листов образуется конденсат, который в виде капельножидкой влаги стекает на упомянутые минераловатные плиты и переувлажняет их. Возможно, имеет место недостаток вентиляции, хотя кажется, что никаких мешающих потоку воздуха препятствий в зоне карниза нет и вдоль конька через каждый метр установлены вентиляционные трубы. Дополнительный расчет показал, что при температуре +27 °С и относительной влажности воздуха 60 % в цехе имеет место парциальное давление пара Pi = 21,4-102 Па. При среднегодовой температуре наружного воздуха +3°С и его относительной влажности 80% парциальное давление Рг равно 6,08-102 Па Сопротивление паропроницанию составляет 35,2. Количество проходящего через перекрытие водяного пара будет равно [c.85]

Выбор и расчет размеров плит штампа и его направляющих узлов. Размеры, в плане нижней и верхней плит определяют из конструктивных соображений по размерам пакета. Габаритные размеры нижней плиты должны обеспечивать возможность крепления нижней части штампа плита должна выступать за пределы пакета на размер, достаточный для установки крепежных болтов или прихватов. Если штамп крепится с помощью хвостовика, то верхняя плита по своей конфигурации и размерам, если это допускается условиями размещения направляющих узлов, может соответствовать верхней части пакета. Если же это по конструктивным соображениям не представляется возможным или штамп крепится без хвостовика и, следовательно верхняя плита должна выступать за пределы пакета, то размеры в плане верхней плиты не должны превышать соответствующих размеров нижней плиты. [c.40]

Толщину верхней и нижней плит следует определять соответствующим расчетом на прочность и жесткость. Однако ввиду большого числа факторов, влияющих на условия нагружения плит, точный расчет выполнить практически невозможно. Поэтому на практике следует ограничиваться заданными толщинами плит стандартизованных блоков с их проверкой на прочность только в случае больших нагрузок. Расчет нижней плиты рекомендуется выполнять с учетом следующих допущений [c.40]

Ширину плиты назначают обычно равной ширине полосы движения, длину плиты определяют расчетом на температурные напряжения. Температурные напряжения возникают в жестких покрытиях от сопротивления трения плиты о грунт при изменении длины плит в результате нагревания или охлаждения. Кроме того, неравномерное нагревание верхней и нижней поверхностей плиты, разница температур которых достигает 20—30° С, вызовет коробление, чему препятствует собственный вес плиты, наличие штырей в швах и заклинивание при изгибе. [c.75]

Фундаменты турбоагрегатов большой мощности (135 МВт и более на 3000 об/ /мин) в настоящее время вьшолняют в виде пространственной одноэтажной рамы, опирающейся через массивную нижнюю плиту на грунтовое основание (рис. 7.7). Агрегат устанавливают на верхнее строение, а между колоннами фундамента размещают конденсаторы турбины, трубы, по которым подают и отводят пар, конденсат и охлаждающую воду, а также каналы с шинами электрического напряжения и вспомогательное оборудование. Низшие собственные частоты системы турбоагрегат — фундамент — основание, как правило, а 7— 15 раз ниже рабочей (50 Гц) частоты вращения ротора. Спектр собственных частот весьма густ и вблизи рабочей частоты всегда существует несколько собственных. При динамическом расчете системы на обычные эксплуатационные нагрузки проверяют амплитуды колебаний на крышках подшипников и на фундаменте в местах опирания подщипников. При такой проверке, если фундамент запроектирован правильно, близость нескольких высших собственных частот к рабочей оборотной частоте практически не сказывается отрицательно, так как на графиках частотных характеристик системы, построенных с учетом затухания в материале фундамента, пики, соответствующие этим частотам, не проявляются либо проявляются весьма слабо. [c.111]

Этот случай близок к наплавке валика на пластину. В зависимости от толщины расчет температуры ведут по одной из трех схем. Если пластина тонкая, то предполагают, что источник выделяет теплоту равномерно по толщине листа и расчет проводят, как для линейного источника теплоты в пластине. В толстых плитах отражением теплоты от нижней границы пренебрегают и расчет ведут по схеме точечного источника теплоты на поверхности полубесконечного тела. Наконец, если пластина не удовлетворяет первым двум схемам, то выбирают схему плоского слоя с точечным источником теплоты на поверхности (рис. 6.16, а), принимая, что обе поверхности не пропускают теплоту. [c.185]

В этой формуле два первых члена представляют собой работу внутренних сил в ребре в верхнем шарнире два следующих члена — работу плиты оболочки и последний член — работу растянутой арматуры нижнего шарнира. Расчеты предельной нагрузки для разных зон разрушения по второй схеме сведены в табл. 3.12 и представлены на рис. 3.44. Как видно из таблицы. [c.266]

Во избежание образования трещин в железобетоне содержание арматуры в каждом строительном элементе не зависит от применяемого сорта стали и должно быть не меньше 50 г/.и бетона при этом арматура должна быть размещена пространственно, т. е. в трех направлениях, если это и не требуется по расчету. Это правило не относится к нижней фундаментной плите. Для повышения прочности бетона на растяжение и снижения усадки добавка воды при растворении бетона должна доводиться до минимума. [c.206]

Затем ее вместе с параллелями укладываю на плиту 4 синусного приспособления и закрепляют прижимами 5, подсчитывают угол наклона а под растачивание отверстий в заготовке 6 и, определив согласно формуле (рис. 112,6), что К 60 мм, подбирают блок плиток 3 и устанавливают его на нижнюю плиту / под ролик верхней плиты 4 и закрепляют винтом 2. Затем присгюсобление с заготовкой б устанавливают па стол 10 станка и закрепляют болтами 9 11, производят одновременно сверление и растачивание отверстий сверлом 7. После окончания этих операций приступают к проверке правильности проводимых работ с ПОМОП1ЫО математических расчетов. [c.106]

С целью сокращения материальных и трудовых затрат, а также сроков подготовки производства при серийном и мелкосерийном производстве днищ разработаны унифицированные штампы [з]. Указанной унификацией было предусмотрено проектирование штамповой оснестки с таким расчетом, чтобы полностью обеспечить возможность штамповки всех днищ, предусмотренных ГОСТ 6533-68. Днища в этом случае разбиваются на пять рядов (габл. 4.1) в зазиси-мости от диаметра штампуемых днищ. Для каждой группы спроектирован один унифицированный штамп, на котором можно штамповать от 55 до ПО различных типоразмеров днищ. Принцип проектирования унифицированных штампов заключается в том, что в нем разделены детали на сменные и постоянные. К сменным деталям относятся пуансон, матрица и прижимное кольцо складкодержателя, к постоянным - корпус матрицы, надставка пуансона, складкедерлатель, съемные брусья, нижняя плита, стойки, весь крепеж и детали транспортирования. [c.77]

Учитывая результаты исследований, приведенных в 2-1 гл. 2, которые позволяют при расчете вертикальных колебаний заменить пространственный рамный каркас отдельно стоящими плоскими рамами, а также установленный расчетный режим работы фундамента под нагрузкой и слабое влияние упругости грунта на амплитуды и частоты колебаний, можно представить расчетную схему фандамента в вертикальном направлении, как отдельно стоящую раму, стойки которой жестко заделаны в нижней плите (рис. 3-5). [c.101]

Секционную матрицу можно устанавливать и закреплять непосредственно на нижней или верхней плите (в зависимости от схемы штампа) или с применением монтажной плиты. Основным средством фиксации служат цилиндрические штифты, которые одновременно удерживают секции от сдвига во время выполнения разделительных операций. При обработке штампуемого металла толщиной s 1,5 мм, когда усилия, возникающие в проеме матрицы Л/смещ. невелики, штифты, как правило, достаточно надежно удерживают секции от смещения, а при s> 1,5 мм требуется более прочная опора. Ее осуществляют двумя способами непосредственной врезкой в несущую плиту (основную или монтажную) или с помощью врезных шпоиок (рис. 78). Для того чтобы технически обосновать выбор варианта фиксации секций от сдвига, необходимо выполнить расчет, сущность которого заключается в определении силы, сдвигающей секцию со своего зафиксированного положения, и сопоставление ее с силой, при которой может происходить смятие плиты в зоне штифтов, а также соответствующий их изгиб, что приводит к некоторому смещению секции и, как следствие, к нарушению технологического режущего зазора. [c.400]

Рассмотрим построение падающей тени от плиты на цилиндр и на стену здания. Выберем на нижней тенеобразующей кромке плиты несколько точек 1 2 3 4 с таким расчетом, чтобы тени от них падали на характерные образующие цилиндра очерковую, среднюю совпадающую в проекции с осью, и две, отмеченные построением прямоугольного треугольника, — левую и правую тенеобразующие. Построим тени этих точек /р 2 и. Первая и третья лежат на одной горизонтали, вторая — самая верхняя точка тени, четвертая находится в месте пересечения контура падающей тени с собственной тенью. [c.220]

Статический расчет поддерживающих железобетонных конструкций проводится в соответствии с техническими условиями, в частности DIN 1045 ( Условия на выполнение строительных конструкций в железобетоне ) и DIN 1048 ( Условия на испытание бетона при выполнении строительных конструкций в бетоне и железобетоне ). Для нижней плиты необходимо применять бетон марки не ниже В160, а для верхней части фундамента не ниже В225. Растягивающие напряжения в арматуре при всех видах арматурной стали не должны превышать допустимых пределов для арматурной стали класса 1. Специальные арматурные стали не должны применяться для конструктивного армирования (см. DIN 1045, изд. 1943 г., 5, раздел 6а). Эти ограничения не распространяются на напрягаемую арматуру при применении предварительно напряженного бетона. В динамических рас- [c.241]

При динамическом расчете рамной конструкции прежде всего молчаливо предполагается, что нижняя плита неподвил<на н концы стоек жестко в нее заделаны. [c.266]

Собственные частоты основного тона колебаний отдельных поперечных рам определяются из уравнения (412) с учетом внецентренного приложения нагрузок на продольные балки. В запас следует значения величин, определяющих упругие характеристики (высоту колонн, моменты инерции поперечных сечений, модули упругости бетона), принимать такими (в пределах возможных изменений), чтобы определить нижнюю границу частоты. Прогиб продольных балок от постоянной нагрузки должен быть не больше прогиба ригеля поперечной рамы. Определенная в результате такого расчета частота уменьшается за счет податливости машины примерно на 10%, однако участие в колебаниях нижней плиты увеличивает расчетную частоту по крайней мере на 10%, вследствие чего оба этих фактора не учитываются в расчете. Тяга вакуума конденсатора, как безмассо-вая сила, в динамический расчет не вводится. Однако если конденсатор жестко соединен с машиной, то тогда необходимо, на худший случай, вводить в динамический расчет вес конденсатора, полностью заполненного водой. Собственные частоты всех поперечных рам должны быть примерно одинаковы и по крайней мере на 20% выше рабочего числа оборотов. [c.287]

Чем более жестки.ми запроектированы продольные балки, тем незначительнее это влияние и тем точнее результаты расчета. При подвесном конденсаторе изгибные частоты зависят также от того, вводится ли в расчет как колеблющаяся масса полный вес заполненного водой конденсатора или нет. Необходимо, собственно говоря, исследовать оба крайних случая (постная масса и полное отсутствие ее). Когда из-за недостатка времени или по другим причинам этот путь неприемлем, можно пойти на компромиссное решение, введя в расчет половину веса конденсатора. При определении частот колебаний высших тонов не нужно учитывать влияния нижней плиты, так как при изгибных формах колебаний продольных балок (по рис. УП.25) колебания грунта почти не возбуждаются. Учитывая указанную выше возможную неточность определения высших собственных частот, следует повысить (снизить) вычисленную изгибную частоту продольных балок на 10%, если она получилась ниже (выше) рабочего числа оборотов. После этого значения частоты, включая эту добавку (снижение), должны отличаться от рабочего числа оборотов не менее чем на 20%. Эти условия часто не выполняются, и поэтому при послерезонансном режиме колебаний фундамента необходимо предусматривать возможность последующего изменения собственных частот. [c.288]

Целесообразно внутри нижней плиты под обоими рядами колонн образовать две продольные балки и затем армировать нижнюю плиту в поперечном направлении. Так как нагрузка от колонн сверху и огпор грунта заданы, не следует считать продольные балки нижней плиты как неразрезные, неподвижно опирающиеся на колонны. Напротив, по заданным внешним нагрузкам (которые ими уравновешиваются) необходимо определить поперечные силы и изгибающие моменты (см. DIN 4024, п. 2.28). Расчетными сочетаниями нагрузок по разделу I (расчет рамных конструкций) являются для продольных балок а4-с для поперечно армированной плиты а + Ь и для консольных участков ее а + с. Вид нагрузки с (горизонтальное положение центробежной силы) создает скручивание нижней плиты. В этом случае включение в расчет только продольных балок является весьма грубым приближением, которое приводит к завышению продольного армирования. [c.302]

Статические эквивалентные силы определены следующим образом вертикальная — 15L, так как возможно, что частоты собственных колебаний отклоняются меньще, чем на 20%, от числа оборотов турбины. Вес вращающихся частей составляет 22,5% от веса машины и таким образом эквивалентная статическая сила, действующая сверху вниз или снизу вверх, равна 15 0,225G =r 3,4G , где Gm—вес машины горизонтальная — 7,5L, так как частоты собственных колебаний отстоят больше чем на 20% от числа оборотов генератора. Таким образом по направлению вправо или влево прикладывается статическая эквивалентная сила, равная 1,7G . Для расчета нижней плиты и основания значения этих сил были уменьшены вдвое. [c.315]

При возведении фундаментов на сильно сжимаемых или просадочных грунтах эксцентриситет недопустим. Толщина нижней плиты должна определяться исходя из требований расчета прочности в целях уменьшения ее веса допустимо применение ребристых конструкций, а на скальных грунтах — замена сплошной плиты ленточным ростверком. В этих конструкциях высота ребер или плиты у подколонников должна быть не менее рабочей высоты сечения стоек рам фундамента и во всяком случае не менее 0,8 м. [c.142]

Схема устройства фундамента с виброизоляторами под машину периодического действия представлена на рис. 8.1. Конструкция фундамента здесь включает верхнюю часть —раму или плиту 1, на которую устанавливается машина, виброизоляторы 2, поддерживающие эту плиту, и нижнюю подушку 3, опирающуюся на грунт. В расчетах на колебания фундамент с виброизоляторами можно рассматривать как систему, состоящую из двух твердых тел, соединенных между собой упругой связью и опирающихся на упругое основание. Эта система имеет двенадцать степеней свободы однако для понимания идеи применения виброизоляторов достаточно рассмотреть простейший случай — чистые установившиеся вертикальные колебания системы, полагая последнюю симметричной относительно вертикальной оси. В таком случае необходимо будет учитывать только две степеии свободы будем полагать, что иа систему действует цсптрлльио приложенная вертикальная возмущающая сила, меняющаяся по закону Р = Ро sin ot (рис. 8.2). " [c.161]

О д н о б а ш е н н ы е Б. к. Впервые па танках однобашенный Б. к. осуществлен у франц. легкого танка марки РТ з-да Рено. В настоящее время однобашенный вид Б. к. является основным в сверхлегких, малых и легких танках (фиг. 1, 11 и 12). Для установки башни на крыше Б. к. а (фиг. 13) укладывается круговой нижний погон б, укрепляемый болтами или глухарями в в крыше. Через стальные шарики в на нижний погон опирается верхний погон 5, жеЬтко связанный с броневыми плитами е башни. Расчет шариковой опоры см. Броневая башня. Для уси- [c.536]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...