Сталь Механические для зубчатых колес

Стали, рекомендуемые для зубчатых колес, виды их термообработки и механические характеристики приведены в табл. 10.12. [c.201]

Таблица 5. Г Механические свойства сталей, используемых для зубчатых колес

Табл. 6.14. Механические свойства стали для зубчатых колес

Стали. Термически обработанные стали, механические характеристики которых даны в табл. 3.9, являются основным материалом для зубчатых колес. Термообработку производят для увеличения твердости. В зависимости от твердости рабочих поверхностей зубьев зубчатые колеса разделяются на две группы. [c.341]

Выбор марок сталей для зубчатых колес. Без термической обработки механические характеристики всех сталей близки, поэтому применение легированных сталей без термообработки недопустимо. [c.124]

Механические характеристики и виды термообработки некоторых сталей для зубчатых колес, а также других деталей (червяков, валов, осей, звездочек и т. п.) приведены в табл. 8.4. [c.124]

Механические характеристики некоторых марок сталей приведены в табл. 1.2 (см. гл. 1), предпочтительные марки сталей для зубчатых колес — в табл. 4.4. [c.98]

Выбрать сталь для зубчатых колес указанных двух типов и привести состав и марку, учитывая технологические особенности термической обработки и необходимость предотвратить деформацию и образование трещин при закалке. Обосновать сделанный выбор стали, рекомендовать режим термической обработки и указать механические свойства в готовом изделии. [c.357]

Некоторые марки сталей для зубчатых колес, нх термообработка и механические характеристики приведены в табл. 6.5. [c.119]

В зависимости от твердости рабочих поверхностей стальные зубчатые колеса делятся на две группы колеса с твердостью НВ < 350 и НВ > 350. Первые нормализованные улучшенные, или закаленные, применяются в мало- и средненагруженных передачах. Термообработку (улучшение) выполняют до нарезания зубьев. Колеса с твердостью НВ > 350 применяют в тяжелонагруженных передачах. Высокой твердости достигают термообработкой различных видов. Механические характеристики сталей для зубчатых колес приведены в табл. 7.3. [c.111]

По механическим свойствам чугуны значительно уступают сталям и, как материал для зубчатых колес, в связи с растущей несущей способностью зубчатых передач применяются все реже. Этим можно объяснить то, что прочность чугунных зубчатых колес исследована и исследуется очень мало и точность определения допускаемых напряжений для их расчета меньшая, чем точность определения допускаемых напряжений для стальных зубчатых колес. [c.303]

При выборе материалов следует обеспечить для шестерни несколько более высокие механические характеристики, чем для зубчатого колеса. Возможно такл<е изготовление шестерни и колеса из стали одной и той же марки, но с разной термообработкой. Например, можно изготовить шестерню из стали 40Х улучшенной, а колесо — из стали 40Х нормализованной. [c.252]

Значительно понизить содержание остаточного аустенита в цементованном слое высоколегированных сталей можно путем обработки холодом после закалки с подстуживанием перед низким отпуском. Однако необходимо учитывать, что механические свойства цементованной стали могут при этом заметно понизиться Поэтому для зубчатых колес ответственного назначения обработку по данному ре жиму производить нецелесообразно. Для повышения усталостной прочности зуб чатых колес из высоколегированных сталей успешно применяют наклеп дробью [c.436]

В отдельных случаях твердость рабочих поверхностей зубьев может быть повышена до 400—450 кг мм (даже при диаметрах зубчатых колес до 600 мм), если применяется зуборезный инструмент из твердых сплавов. Для получения более высоких механических свойств, зубчатые колеса данной группы нужно подвергнуть улучшению, т. е. закалке с высоким отпуском. Наилучшая обрабатываемость сталей достигается при содержании углерода около 0,4%. При этом, чем однороднее структура стали, тем лучше обрабатываемость приданной твердости. Поэтому стали с большей закаливаемостью (прокали-ваемостью), которые для получения заданной твердости требуют более высокого отпуска, обрабатываются легче. По этой же причине стали, у которых данная твердость достигается после нормализации с высоким отпуском, обрабатываются легче, чем улучшенная сталь при той же твердости [34]. [c.95]

Для получения наименьших габаритов передачи, что требуется ПО заданию, применяем стали с высокими механическими качествами. Выбираем для шестерни сталь ЗОХГС, = 90 кГ/мм = = 70 кГ/мм (табл. 11), для зубчатого колеса гг — сталь 40Х, [c.403]

П21, Механические свойства сталей некоторых марок, применяемых для изготовления зубчатых колес [c.310]

В 1711 г. в Россию из тогда далекой Флоренции привезли станок, сделанный мастером Зингером. Царь Петр I пригласил автора к себе на службу. В придворной токарне стали создаваться первые отечественные металлорежущие станки. В этой исключительно важной для развития экономики государства работе деятельное участие принял талантливый мастер-самоучка А. К. Нар-тов. Он разработал конструкции и построил граверный, копировальный, гильотинный станки. В 1788 г. А. К. Нартов создал первый в мире токарно-винторезный станок с механическим суппортом и сменными зубчатыми колесами. [c.5]

В табл. 9.2 приведены рекомендации по выбору механических свойств наиболее употребляемых марок сталей в зависимости от термообработки (твердости) с учетом размеров зубчатых колес. Из таблицы следует, что для одной и той же марки стали в зависимости от вида термообработки можно получить различные механические свойства. Поэтому при выборе материала для шестерни и колеса желательно ориентироваться на применение одной и той же марки стали, но с различной твердостью (различной термообработкой). При этом необходимо принимать среднее табличное значение твердости данной марки стали как наиболее вероятное. При твердости обоих колес > 350 НВ не требуется обеспечивать разность твердости зубьев шестерни и колеса. [c.169]

Таблица 8.4. Механические характеристики некоторых марок сталей для изготовления зубчатых колес и других деталей

Подготовка заготовки под зуборезную операцию. Поскольку при обработке крупных тел вращения большой удельный вес занимает изготовление зубчатых передач, рассмотрим последовательность операций при их производстве. При изготовлении зубчатых передач технология механической обработки зависит от требуемой точности, конструкции колес и вида термической обработки. Цилиндрические передачи могут быть следующих видов а) зубчатые валы б) шестерни и зубчатые колеса в) зубчатые колеса с насадными бандажами г) разъемные зубчатые венцы. Материалом для литых шестерен служит сталь 35Л, 35Х, НЛ и т. д., [c.335]

Для цементованных зубчатых колес используют стали с содержанием С = 0,12-н0,3% (см. табл. 21). При этой термообработке получается твердость рабочих поверхностей HR 57—61. В цементованных зубчатых колесах из легированных сталей достигаются и высокие механические свойства сердцевины (см. табл. 26). Это способствует повышению изгибной прочности зубьев. [c.828]

Улучшаемые стали применяют для зубчатых колес, преимущественно изготовляемых в условиях мелкосерийного и единичного производства при отсутствии жестких требований к габаритам. Чистовое нарезание зубьев улучшаемых колес производят после термической обработки заготовки, что исключает необходимость шлифования и позволяет обеспечить высокую точность. Применяют качественные углеродистые стали 40, 45 и легированные 35ХГС, 40Х и др. Твердость Н < 350НВ, механические свойства материала повыша- [c.254]

Практикой эксплуатации и специальными исследованиями установлено, что нагрузка, допускаемая по контактной прочности зубьев, определяется в основном твердостью материала. Высокую твердость в сочетании с другими характеристиками, а следовательно, малые габариты и массу передачи можно получить при изготовлении зубчатых колес из сталей, подвергнутых термообработке. Сталь в настоящее время — основной материал для изготовления зубчатых колес и в особенности для зубчатых колес высоконаг-руженных передач. Стали, рекомендуемые для зубчатых колес, виды их термообработки и механические характеристики приведены в табл. 8.7. [c.169]

Таблица 3.12. Область применения н механические характернстикн некогорых марок сталей, используемых для зубчатых колес

Р е ш е н и е. Желая получить компактную передачу, назначаем для зубчатых колес сталь с высокими механическими характеристиками и твердостью рабочих поверхностей зубьев HR > 45Д Предлагая, что диаметр шестерни не будет превышать Д, < 125 мм, для изготовления шестерни и колеса принимаем сталь 20ХН2М (поковка). [c.457]

Выбор марок сталей для зубчатых колес. В термически необработанном состоянии механические свойства всех сталей близки. Поэтому применение легированных сталей без термообработки недопустимо. При выборе марки сталей для зубчатых колес кроме твердости необходимо учитывать размеры заготовки. Это объясняется тем, что прокаливаемость сталей различна углеродистых — наименьшая высоколегированных — наибольп1ая. Стали с плохой прокаливаемостью (углеродистые конструкционные) при больших сечениях пе ьзя термически обработать на высокую твердость. Поэтому марку стали для упрочняемых зубчатых колес выбирают с учетом их размеров, а именно диаметра D вала шестерни или червяка и наибольшей ширины сечения колеса S с припуском на механическую обработку после нормализации или улучшения. Таким образом, окончательный выбор марки сталей для зубчатых колес (пригодность заготовки колес) необходимо производить после определения геометрических размеров зубчатой передачи. [c.169]

Деформация при химико-термической обработке обусловлена как структурными превращениями, вызывающими изменение объема, так и тепловыми напряжениями, в результате образования которых возникают изменения формы изделия. Этот дефект имеет особое значение для зубчатых колес, у которых рабоммя поверхность зубьев после химико-термической обработки не подвергается механической обработке и все искажения формы и размеров сохраняются в готовых деталях. В результате ухудшается контакт при зацеплении, снижается долговечность, возрастает шум при работе легковых автомобилей. Объемные изменения прямо пропорциональны содержанию углерода в стали. Данные, приведенные ниже, показывают резкое возрастание деформации при увеличении закаливаемости и прокаливаемости стали 25ХГМ (балл зерна 7—8), что характеризуется возрастанием твердости после закалки. [c.317]

Применяемое для зубчатых колес фасонное стальное углеродистое литье производят из сталей марок 15Лч-55Л (ГОСТ 977—58). Механические свойства стального литья снижаются на 10% сравнительно со свойствами прокатных сталей тех же марок. [c.319]

Стали для зубчатых колес, подавргаешле термообработке до икрезания зубьев, имеют предел твердости от 250 до 330 единиц по Бринеллю. Верхний предел твердости устанавливается возможностями механической обработки при нарезании зубьев. Необходимо учитывать глубину Прокаливаемости стали, 4TQ важно для изгибной прочности зубьев, [c.48]

Сорт масла выбирают в зависимости от окружной скорости и удельной нагрузки. Так как нагрузка на зубья допускается тем большая, чем выше механические свойства материала колес, то в табл. 15.1 приведены рекомендуемые значения вязкости масла V в зависимости от материала колес. По требуемой вязкости подбирается сорт масла. Для зубчатых колес из нецементованных хромоникелевых сталей при > 80 кГ/мм нужно выбирать более вязкую смазку (на одну ступень в градации вязкости по сравнению с указанной в табл. 15.1). [c.227]

Для нитроцементации применяют стали 25ГМ, 25ХГТ. При выборе стали твердостью < НВ 350 для зубчатых колес редукторов и открытых передач необходимо иметь в виду, что материал шестерни по своим механическим свойствам должен быть несколько лучше материала колеса, чтобы компенсировать большее значение числа циклов нагружений, испытьшаемых шестерней за время работы передачи. [c.55]

Наибольшая твердость рабочих поверхностей зубьев и наиболее высокие механические свойства их сердцевины, а следовательно, и наименьшие габариты и вес привода могут быть получены при изготовлении зубчатых колес из термообработанных сталей. Поэтому в настоящее время сталь является основным материалом для изготовления зубчатых колес и единственным для зубчатых колес высокойагружен-ных ответственных передач с минимальными габаритами и весом. [c.680]

На основе рассмотренного примера видим, что использование ориентировочных значений коэффициентаК и показателя степени кривой усталости без учета глубины упрочненного слоя и размера опасного сечения зуба может привести к завышению допускаемых напряжений и снижению долговечности, особенно в условиях, близких к малоцикловой усталости. Поэтому значение допускаемых напряжений для зубчатых колес с поверхностным упрочнением переходной поверхности должно определяться дифференцированно в комплексе со значениями коэффициента смещения х, механическими характеристиками конструкционной стали, способом химико-термического или деформационного упрочнения, с учетом относительной глубины упрочненного слоя А, а также их влияния на показатель степени кривой усталости д . [c.121]

При выборе марок стали для зубчатых колес редукторов и открытых передач необходимо имать в виду, что материал шестерни по своим механическим свойствам должен быть несколько лучше материала колеса, что связано с меньшей прочностью зубьев шестерни на изгиб по сравнению с зубьями колеса (за счет меньш его значения у) и ббльшим числом циклов нагружений, испытываемых ими за время работы передачи. [c.86]

Выбор материалов для шестерни и зубчатого колеса. Желая получить редуктор с возможно меньшими габаритами, выбираем для обеих пар зубчатых колес сталь с повышенными механическими качествами (см. табл. 9) для шестерен и гд сталь 40Х а = 78 кГ 1мм ау. = 50 кПлш (по табл. И, ориентируясь на диаметр заготовок 100—200 мм) для зубчатых колес 2 и z сталь 55 а ,= 62 кГ1МЛс а . —31 кПмм (по той же таблице, считая, что заготовки для колес будут диаметром выше 300 мм). [c.367]

Выбор материала валов. Для правильного выбора материала валов и термообработки их необходимо знать тип подшипников, в которых вращается вал, характер посадок деталей на валу (подвижные пли с натягом), характер действующей нагрузки. Второй вал быстроходный, вращается в подшипниках <ачения. Зубчатые колеса 2i и 22 (см. рис. 8.3) свободно вращаются на валу, по шлицевому -участку вала перемещается кулачковая полумуфта. Для обеспечения достаточной износостойкости трущихся поиерхн остей этого вала выбираем легированную сталь 40Х. Для условий крупносерийного производства приемлемым видом термообрабо ки трущихся поверхностей является закал) а с нагревом ТВЧ до твердости HR 50...54. Механические характеристики Of, = 730 МПа, = 500 МПа, Тт = = 280 МПа, а , = 320 МПа, т , = 200 Ша, = 0,1, 11 = 0,05. [c.307]

Задача 12-6. Вал цилиндрической зубчатой передачи (редуктора) получает от электродвигателя мощность Л( = 38 л. с. при угловой скорости я=735 об/мин. Чертеж вала дан на рис. 12-16. В зацеплении насаженной на. валу шестерни с зубчатым колесом (на чертеже не показано) возник.ают усилия окружное Р и радиальное Г=0,364Р. Определить ко.эффициент запаса прочности для опасного сечения вала. Материал вала сталь 45 с механическими характеристиками [c.317]

Стальные колеса в зависимости от твердости материала подразделяются на две группы колеса с твердостью НВ < 350 применяются в передачах с неограниченными габаритными размерами колеса с твердостью НВ > 350 — в передачах с ограниченными габаритными размерами и большим ресурсом. Материалами первой группы колес служат качественные конструкционные стали марок Ст5, 35, 40, 45, 50. Для второй группы зубчатых колес используются стали марок 50Г и легированные стали марок 15Х, 20Х, 40Х, 45ХН. На выбор марки стали существенное влияние оказывают также следующие факторы габаритные размеры зубчатой передачи, вид нагрузки, технологические возможности термической и механической обработки зубьев. Кроме того, выбор марки стали существенно зависит от окружной скорости колес. [c.298]

Хромоникелевые стали. Характерными особенностями хромопикелевых сталей являются их хорошая про-каливаемость и высокие механические свойства, поэтому они применяются для изготовления крупных ответственных деталей (коленчатых валов, шатунов, зубчатых колес, роторных частей цилиндров низкого давления и т. д.). Недостатком хромоиикелевой стали является ее сравнительно плохая обрабатываемость режущим инструментом. Хромоникелевая сталь обладает сильно выраженной отпускной хрупкостью, устранение которой требует быстрого охлаждения после высокого отпуска. [c.82]

Наряду с производством совершенных станков и автоматических линий конструируются и устройства для очистки деталей металлическими щетками. Автоматическая и полуавтоматическая щеточная очистка занимает значительный удельный вес в очистных операциях. В настоящее время механической щеточной очистке на предприятиях с большим объемом сварочных работ отводится ведущее место. Очистка от ржавчины, окалины и эрозии больших металлических поверхностей металлическими щетками эффективно применяется в судостроении. При этом скорость очистки составляет 1—1,5 м1мин, ширина очищаемого слоя 35—40 мм. За рубежом многие фирмы выпускают специальное оборудование для щеточной очистки деталей, которая используется в таких ведущих отраслях промышленности, как авто-, авиа- и станкостроение. Щеточная очистка хорошо зарекомендовала себя при очистке деталей из стали, чугуна и цветных металлов. Кроме сварочных деталей, последняя используется для очистки рессор, бамперов автомобилей, зубчатых колес, резьбовых поверхностей, а также для снятия заусенцев, острых кромок и т. д. [c.122]

Применение легированных сталей не исключает значительного износа зубьев зубчатых колес, особенно в случае попадания в зацепление окалины, пыли или грязи. Химико-термическое поверхностное упрочнение деталей, имеющих значительные габариты,, невозможно. Однако применение закалки т. в. ч. позволило в некоторых случаях заменить легированные стали на углеродистые-и при этом увеличить срок эксплуатации деталей в несколько раз. Например, перевод конической шестерни (модуль 20 мм) на высокочастотную закалку дал возможность заменить сталь 35ХНМ углеродистой сталью 50 повысить твердость рабочих поверхностей зуба шестерни с R =26 29 до / С=48 52, что привело к увеличению срока эксплуатации шестерен более чем в 2 раза получить перед закалкой для стали 50 более низкую твердость Я = 170 229 вместо //В=265Н-286 для стали 35ХНМ. Вследствие этого затраты труда и расход инструмента при механической обработке были значительно снижены. [c.185]

С помощью метода меченых атомов Проблемная лаборатория износостойкости зубчатых передач (радиоизотопная) Рижского политехнического института в настоящее время определяет реальные границы контактно-гидродинамического (без-ызносного) режима работы среднескоростных тяжелонагру-женных зубчатых передач. Для эвольвентных прямозубых передач избранного типоразмера в первую очередь определяются величины предельных нагрузок по изнашиванию и заеданию испытуемых зубчатых колес, характерные скорости изнашивания за пределами безызносного режима, зависимость предельных нагрузок от скорости вращения, температуры зубчатых колес и поступающего в зацепление масла, влияние на величину предельных нагрузок и на характер процессов изнашивания различных сортов смазочных масел и присадок к ним, влияние кратковременных перегрузок на приработку, изнашивание и заедание зубчатых передач, зависимость процессов приработки от режима нагружения (при кратном и некратном отношении числа зубьев шестерни и колеса). Исследуются также изменения механических свойств и структуры поверхностного слоя сталей при изнашивании и нейтронном облучении. Закончен цикл испытаний зубчатых передач Новикова с одной и с двумя линиями зацепления. [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...