Сопротивление контура

В этом случае в области, занятой каверной и контуром, есть сток, расход жидкости в котором пропорционален сопротивлению контура. Границы каверны при этом пересекаются и замыкаются иа две линии, уходящие в бесконечность. Показанные пунктиром линии соответствуют течению на втором листе Римановой поверхности, Подставляя значение k в (III.3.21) и принимая во внимание (III.3.16), получим для этой схемы [c.134]

Рис. 1-4. Изменение активного сопротивления контура вихревых токов при относительном изменении электрической проводимости СТ/СГо-

Например, расход теплоносителя в контуре ВВЭР, создаваемый ГЦН, зависит от гидравлического сопротивления контура, которое складывается из сопротивлений реактора, парогенератора и арматуры. [c.112]

Гидравлическое сопротивление второго конту-р а. Гидравлическое сопротивление второго контура слагается из сопротивления контура питательной воды, сопротивления сепарирующих устройств и патрубков или трубопроводов выхода пара из ПГ. Гидравлическое сопротивление пучка труб и контура естественной циркуляции преодолевается напором, создающимся за счет разницы плотностей в разных частях контура. [c.184]

Влияние магнитных масс. При введении в контур сварочной машины железных масс увеличивается магнитное рассеивание, растёт индуктивное сопротивление контура машины и уменьшается сила тока в сварочной цепи. На фиг. 172 показано изменение /2 при сварке стальных листов различной толщины. При сварке элементов большого сечения влияние магнитных масс должно компенсироваться увеличением времени сварки или переключением трансформатора на более высокую ступень. Такая регулировка процесса обязательна при сварке длинных полых стальных изделий, надеваемых на рукав точечной машины. [c.372]

Индуктивное сопротивление контура [c.277]

При проведении опытов металл прокачивался насосом из расходного бачка 6 через экспериментальный участок, холодильник и расходомер обратно в бачок. Все остальные части контура при этом находились в холодном состоянии, а линия, идущая к холодной ловушке и индикатору окислов, даже отсоединялась при проведении опытов с повышенными нагрузками, чтобы увеличить электрическое сопротивление контура, шунтирующее экспериментальный участок. [c.7]

Расход топлива (минусинский каменный уголь марки Д), кг/ч Сопротивление газового тракта, мм вод. ст. Сопротивление воздушного короба, мм вод. ст. Гидравлическое сопротивление контура котла, кгс/м [c.27]

Включение выносных-.циклонов как обычных типов, так и с двухступенчатой сепарацией пара в испарительные контуры котла связано с увеличением гидравлического сопротивления контура циркуляции, а также с целым рядом других условий, влияющих на положение уровня воды в циклоне. [c.66]

Выбор размеров проходных сечений трактов теплообменников должен проводиться с учетом действующих ограничений по гидравлическому сопротивлению контура в целом. [c.39]

Активная составляющая нагрузочного момента зависит от вида возбудителя и определяется активной составляющей сопротивления колебательного контура Re Z. Потерю устойчивости процесса возбуждения следует ожидать в зонах отклонения от монотонности функций Л/ я(со) и Мра (со). По Характеру этих функций видно, что такие отклонения вполне могут появиться в выражениях Re Z (со), Re Y (со) и целиком определяются характером внешней нагрузки и зависят от ее способности к потреблению активной анергии возбудителя. Таким образом, оценка склонности колебательной системы к неустойчивости сводится к определению способности системы потреблять активную энергию возбуждения. Как видно из выражений (4) и (6), эта способность за висит от значений и характера диссипативного сопротивления контура, его расположения по отношению к другим элементам контура и различна для силового и кинематического способов возбуждения. На рисунке представлены модели для случаев вязкого трения (коэффициент к). При моделировании могут быть учтены и силы внутреннего трения упругих систем (коэффициент кс) [4]. Непосредственное использование коэффициентов кс возможно лишь для моделей 2 и 5. В моделях 1, 3, 4 ж 6—8 коэффициенты кс могут быть введены при выделении парциальных контуров из более сложной системы. [c.18]

При увеличении давления пара в связи с уменьшением циркуляционного напора при одинаковой конфигурации контура принимают меры к уменьшению сопротивления контура. Это достигается, в частности, увеличением общего сечения опускных труб. При высоком давлении (ПО ата) оно составляет обычно от 30 до 45% общего сечения подъемных труб соответствующего экрана. В табл. 2-1 показаны соотношения сечений отдельных элементов циркуляционных контуров в некоторых типовых котлах высокого давления. Из таблицы, в частности, видно, что завод имени Орджоникидзе выполняет опускные трубы экранных систем с большим сечением, чем в котлах завода Красный котельщик . [c.40]

Величина ср может меняться только в пределах от О до 1, в то время как потери на трение и ускорение могут иметь сколь угодно большую величину. Вследствие этого полезный напор может иметь как положительные, так и отрицательные значения (когда движущий напор, развиваемый в контуре за счет разности весов смеси и жидкости, недостаточен для преодоления сопротивлений контура при желательной скорости циркуляции). [c.172]

Гидравлическое сопротивление контура циркуляции может увеличиться (циркуляция ухудшится) вследствие скопления шлама в нижнем коллекторе экрана при недостаточной его продувке. [c.64]

Пересечение кривых сопротивления контура и избыточной подъемной силы дает возможность определить расход циркулирующей в контуре жидкости при данном режиме. [c.177]

При выборе величин допустимого сопротивления контуров циркуляции руководствуются графиком на рис. 6-9, построенным в соответствии с формулами (7-3) и (7 4). [c.90]

В транзисторных и ламповых генераторах электромагнитных колебаний транзистор (лампа) вместе е цепью положительной обратной связи (и источником питания) играет роль О. д. с., соединённого последовательно с сопротивлением контура, что эквивалентно поступлению энергии в контур. Если абс. величина действующего О. д. с. превышает активные потери, происходит самовозбуждение генератора, стационарные колебания соответствуют состоянию, когда активные потери полностью компенсируются за счёт О. д. с. [c.514]

Рис. 3. Одновитковый соленоид, включённый в цепь конденсаторной батареи С — конденсаторная батарея Р — разрядник Д — сопротивление контура L — внутренняя индуктивность контура.

Сравнение вариантов бесканальной активной зоны с беспорядочной засыпкой и плотной тетраоктаэдрической укладкой шаровых твэлов показывает, что плотная упаковка, несмотря на увеличение объема твэлов и снижение объемного тепловыделения в них, ограничивает достижимое значение объемной плотности теплового потока в активной зоне из-за существеннобольшей относительной потери давления. По-видимому, это обстоятельство надо иметь в виду при конструировании бесканальной активной зоны с беспорядочной засыпкой шаровых, твэлов. Если в силу каких-либо причин произойдет уплотнение шаровой насадки и переукладка ее в упорядоченную, то это-вызовет значительное увеличение сопротивления контура при сохранении неизменной тепловой мощности реактора. [c.105]

Контур участков циркуляции охладителя имеет также другие гидравлические сопротивления (например, участков для охлаждения теплоносителя), обычно превышающие сопротивление нагреваемого отрезка гладкого канала. Влияние дополнительных сопротивлений на гидравлические потери и затраты мощности на прокачку охладителя в сравниваемых вариантах отличаются коренным образом, так как расход охладителя, прокачиваемого через канап с пористой вставкой, значительно меньше. Рассмотрим, например, случай, когда дополнительное гидравличе кое сопротивление контура невелико и равно сопротивлению исследованного гладкого канала (без пори той вставки). В этом слу"час мощ- [c.126]

Вносимое айп. зноё сопротивление представляет собой коэффициент, пропорциональный выделенной в металле активной мощности (энергии, расходуемой на тепло). Оно связано с активным сопротивлением контура вихревых токов. Если средняя длина контура равна 2лг, его ширина 2га, а толщина равна глубине проникновения вихревых токов б, то активное сопротивление контура вихревых токов при испытаниях немагнитных металлов [c.24]

В обоих случаях для увеличения отношения сигнал/шум следует увеличивать коэффициент М, а также добротность резонансного контура Qi. Кроме того, в первом случае желательно насколько можно снижать Тс> а во втором увеличивать число витков катуш1ки. Заметим далее, что в первом случае (8) число витков не вошло в выражение отношения сигнал/шум. Этот весьма интересный для практики результат можно объяснить тем, что шум полностью определяется резонансным сопротивлением контура приемной катушки. При данных Qi и геометрии катушки резонансное сопротивление пропорционально Li и, следовательно, Ni. Сигнал же пропорционален N , поэтому в отношении сигнал/шум влияние Ni исчезает. [c.123]

При расчете гидравлического сопротивления контура теплоносителя также необходим учет нивелирной составляющей сопротивления, несмотря иа однофазный характер течения (особенно для случая жидких металлов). Гидравлический расчет прямоточного ПГ или ПГ с миогократно-прннудителыюй циркуляцией нс отличается какими-либо особенностями. Расчет общего падения давления в контуре производится по формуле (1.1). Данные для вычисления отдельных составляющих этой формулы приведены Б гл. I и 2 и в справочниках по гидравлическим сопротивлениям. [c.181]

Гидравлический расчет. Гидравлический расчет ПГ по контурам теплоносителя и рабочего тела выполняется по участкам после определения их размеров и скоростей сред в них. Полное сопротивление контура вычисляется по формуле (1.1). Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, II, 13]. Все расчеты проводятся подобно тому, как указано в 11.1 и 11.3. В расчете оценивается необходимое шайбование труб испарителя, обеспечивающее.устойчивую циркуляцию воды через трубы при изменении паропроизводительности ПГ от 100 до 20%, [c.193]

Необходимо иметь в виду, что сепарационные устройства, через которые в барабан котла поступают разделенные потоки воды и пара из Щ1ркуляционных контуров, создают дополнительное- гидравлическое сопротивление в подъемной части контуров. Например, в котле рис. 3-10 в общем сопротивлении контура солевого отсека учитывается сопротивление сборного короба 11 и циклонов 8, а чистого отсека — сопротивление сборного короба 18 и отбойных щитков на выходе из него. Неправильная сборка подобных сепарационных устройств и их загрязнение накипеобразователями и шламом могут не [c.135]

Парогазовые турбины. Начальная температура парогазовой смеси на входе турбин высокого и среднего давления То = Т = 1200 К. Степени расширения в турбинах высокого и среднего давления соответственно равны 8j g, = 3,16 и = 30 (с учетом гидравлического сопротивления контура установки). [c.132]

Сопротивление контура тока возбуждения определяется сопротивлением масляных пленок в подшипниках агрегата, наличием задеваний в масляных или паровых уплотнениях, уровнем и характером вибрации. Сопротивление масляных пленок в подшипниках турбины резко снижается при протекании через подшипник токов, поэтому отсутствие надежного заземления ротора турбины, приводящее к стеканию через пленки смазки статического электричества, может способствовать самовозбуждению роторных токов. Резкое снижение сопротивления масляных пленок имеет место также при низкочастотной вибрации. Заметное изменение электрического состояния турбины наблюдается при низкочастотной вибрации с амплитудой всего около 0,5 мкм. Такая вибрация эквивалентна полусухому трению, которое приводит к образованию контура намагничивающего тока с очень малым сопротивлением. [c.240]

В котлах с многократной принудительной циркуляцией количество воды, прокачиваемой по контуру, практически не зависит от паровой нагрузки котла и кратность циркуляции, выбираемая порядка с=4ч-5 при номинальной нагрузке, возрастает при нагрузке около 50 % до 8 10. Все сопротивления контура должны ра1ссчитываться по скоростям, определенным с учетом кратности циркуляции. [c.469]

Были выполнены Сравнительные измерения стационарного и импульсного сопротивлений контура 40X40 м из 32 электродов длиной /в=2 м и того же контура из 8 электродов с /в=8 м при одинаковой общей их длине ( 1/в1=П2 в2), а следовательно и при одинаковом относительном расстоянии между электродами а//в- [c.135]

Измеренное относительное снижение сопротивления контура из более длинных электродов длиной 4=8 м как в стационарном R IR2), так и в импульсном (Z8/Z2) режимах является следствием уменьшения взаимного влияния электродов и следовательно лучшего их использования при увеличенном отношении Ijds и меньшем их числе. Снижение отношения zg/22=0,8 по сравнению с отношением i 8/ 2=0,9 говорит о том, что в импульсном режиме взаимное влияние электродов с /=8 м по сравнению с электродами с 1=2 м сказывается меньше, чем в стационарном режиме. [c.218]

Смотреть страницы где упоминается термин Сопротивление контура : [c.127] [c.189] [c.147] [c.251] [c.76] [c.233] [c.281] [c.29] [c.181] [c.67] [c.152] [c.276] [c.267] [c.554] [c.50] [c.75] [c.161] [c.158] [c.14] [c.346] [c.325]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...