Вектор тока

Коэффициент мощности — косинус угла между векторами тока и векторами напряжения ( os q>). [c.112]

Для формулирования уравнения, выражающего сохранение числа частиц в жидкости (уравнения непрерывности), введем 4-вектор тока частиц пК Его временная компонента есть плотность числа частиц, а пространственные компоненты составляют трехмерный вектор тока частиц. Очевидно, что 4-вектор п должен быть пропорционален 4-скорости и , т. е. иметь вид [c.694]

В диэлектрике, находящемся в электрическом поле, происходит рассеяние (диссипация) энергии. Рассеиваемую за одну секунду энергию (мощность) называют диэлектрическими потерями. Теряемая энергия преобразуется в теплоту, вызывая нагрев диэлектрика, вследствие чего ухудшаются электрические и другие важные его характеристики. Потери в диэлектриках наблюдаются как при переменном, так и при постоянном напряжении, однако под диэлектрическими потерями понимают мощность, рассеиваемую в переменном электрическом поле. Вектор тока в образце диэлектрика, включенном под переменное напряжение, опережает по фазе вектор напряжения на угол ф<90°. Угол б, дополняющий ф до 90°, называют углом диэлектрических потерь. В идеальном диэлектрике без потерь ф=90° и 6 = 0. В качестве параметра диэлектрика используется ig 6 — тангенс угла диэлектрических потерь. [c.544]

Углом диэлектрических потерь называется угол, дополняющий до 90"" угол фазового сдвига ф между током и напряжением в емкостной цепи. Для идеального диэлектрика вектор тока в такой цепи будет опережать вектор напряжения на 90°, при этом угол диэлектрических потерь б будет равен нулю. Чем больше рассеиваемая и диэлектрике мощность, переходящая в теплоту, тем меньше угол фазового сдвига <р и тем больше угол б и его функция tg б. [c.44]

Затем полагаем дх 1 = /д, где / —три компоненты нормального вектора тока и /4 = /сд. После таких изменений равенство (11.15) принимает вид [c.161]

Коэффициент мош,ности ( os ф) — косинус угла между векторами тока я напряжения. [c.112]

При переменном токе вектор тока совпадает по направлению с вектором напряжения на резисторе (рис. 3.3). [c.455]

Угол диэлектрических потерь — это сдвиг фаз между вектором тока I и вектором его реактивной (емкостной) составляющей в диэлектрике, находящимся в переменном электрическом а) [c.39]

Гр — вектор тока в цепи индуктивного сопротивления. [c.507]

Вектор тока возбуждения совпадает по фа е с вектором коммутации. [c.65]

Таким образом, измеряемый ток пропорционален проекции максимального его значения на некоторую условную ось, совпадающую с направлением вектора тока возбуждения механического выпрямителя. [c.68]

Аналогично можно получить вторую проекцию тока на ось, перпендикулярную направлению вектора тока возбуждения выпрямителя. Для этого необходимо изменить угол г з на 90° (повернуть головку выпрямителя). [c.68]

Пользуясь векторной диаграммой, разложим вектор тока абсорбции [c.11]

Здесь и далее и 11 — векторы токов и напряжений ветвей природы к, кв Е, С, г. Г, S, R, L, J -, г и R — диагональные матрицы сопротивлений резистивных ребер и хорд S, С, L, Г — диагональные матрицы емкостей хорд и ребер, а также индуктивностей хорд и ребер соответственно. [c.75]

Когда на два каких-либо вывода подают электрическое напряжение и и при этом протекает электрический ток I, то отношение векторов тока и напряжения 1/0 обычно называют полной (комплексной) проводимостью. Следовательно, эквивалентная полная проводимость У такого конденсатора может быть выражена в таком виде [c.62]

Обозначим через li и Ь векторы токов, а через Ai и Аг — подматрицы ннциденций узлов с неособыми и особыми ветвями соответственно. Тогда уравнение (4.42) перепишем в виде [c.177]

Таким обазом, при переходе к системе [d, q. О] изменяются только переменные трехфазной обмотки статора. Связь между старыми и новыми переменными устанавливается путем анализа геометрических взаимоотношений двух координатных систем с общим результирующим вектором тока р (рис. 4.1, в). Как известно, результирующий вектор тока (потока) неподвижной трехфазной обмотки вращается в пространстве со скоростью ш и имеет значение, равное Va фазного тока. Для однозначного определения ip в обеих системах координат необходимо, чтобы проекции ip на оси d, q равнялись токам катушек d и q, а проекции на оси а, Ь, с — соответствующим фазным токам. При таком подходе амплитуды фазных токов будут завышены в 2 раза по сравнению с реальными значениями. Чтобы устранить это несоответствие, можно изменить масштабы либо результирующего, либо фазных токов. [c.84]

Влияние мешающего фактора можно уменьшить за счет использования комплексного (двухпараметрового) сигнала, включив ВТП в резонансный контур. Подбирая емкость конденсатора и сопротивление резистора, подключаемых последовательно или параллельно обмотке ВТП, можно добиться ослабления влияния мешающего фактора. На рис. 68, а показаны комплексные плоскости сопротивления Z параметрического ВТП и тока / в его обмотке. Стандартный образец характеризуется точкой А. Если ю-. чку компенсации К поместить на пересечении нормали в точке А к линии влияния ри и оси ординат, то при изменении Рп вектор тока / в цепи, состоящей из последовательно соединенных ВТП, конденсатора С и резистора (рис. 68, б), описывает дугу окружности, если линия влияния Рд — прямая. В то же время годограф вектора тока / при изменении p есть линия АС. Изменения модуля вектора /, а следовательно, и модуля вектора [c.132]

Временная компонента вектора тока равна плотности вероятности нахождения частицы в точке аз в момент времени л , а его прострапствеппые компоненты являются компонентами трёхмерного вектора потока вероятности. [c.633]

Влияние мешающего фактора можно уменьшить за счет использования комплексного (двухпараметрового) сигнала, включив ВТП в резонансный контур. Подбирая емкость конденсатора и сопротивление резистора, подключаемых последовательно или параллельно обмотке ВТП, можно добиться ослабления влияния мешающего фактора. На рис. 46, а показаны котлексные плоскости сопротивления параметрического преобразователя 2 и тока I в его обмотке. Стандартный образец характеризуется точкой Л. Если точку компенсации К поместить на пересечении нормали в точке А к линии влияния рп и оси ординат, то ири изменении Рп вектор тока / в цепи, состоящей из последовательно соединенных ВТП, конденсатора С и резистора Дд (рис. 46, б), описывает дугу окружности, если линия влияния Рп — прямая. В то же время годограф вектора тока I при изменении Рк — линия АС. Изменения модуля вектора /, а следовательно, и модуля вектора /вых (рис. 46, б) прп малых изменениях рп невелики. Если же точка компенсации занимает положение К [в центре дуги I (ри)]. то при изменении рк /вых = — I и ыи не изменяется. Выбранное иоложеяие точки К обеспечивается [c.129]

Если внешняя частица представляет собой фермиоп с вектором тока [c.221]

Потери нейтрино. Рассматривая безмассовое двухкомпонептное нейтрино, можно считать передачу импульса при его взаимодействии со средой малой по сравнению с массами промежуточных бозонов. Поэтому гамильтониан такого взаимодействия имеет 4-фермионпый вид и описывается формулой (4), где вектор тока нейтрино имеет стандартный вид (п. 2) с [c.223]

При изготовлении датчиков неизбежна некоторая неидентич-ность электрических параметров катушек различные значения активных сопротивлений, собственных емкостей. Это затрудняет балансировку схем включения датчиков. В самом деле, если предположить, что фазовые сдвиги катушек датчика, включенного, например, по схеме на рис. 7.11, б, различны на некоторой рабочей частоте и, то ни при каких значениях модулей токов полная балансировка не может быть получена, что и поясняется векторной диаграммой, представленной на рис. 7.12. Таким образом, если не принять специальных мер, то на выходе измерительной схемы даже при равенстве модулей токов и 2. представляющих собой векторные суммы соответствующих активных и реактивных /р токов, действует некоторый остаточный сигнал, что в ряде случаев нежелательно. Какими-либо перемещениями якоря свести этот сигнал к нулю на заданно рабочей частоте не удается, так как частота, на которой векторы токов противофазны, определяется через параметры датчика из соотношения [c.447]

Так как определение величины тока в обмотке ш и э. д. с. в обмотке 2 образца производят при одном и том же магнитном состоянии образца, т. е. без изменения величины намагиичнвающсго тока (см. положения 1 и 2 переключателя П на рнс. 5-3), то в результате измерений получают не только величины векторов тока I и э. д. с. 2, но и их взаимное расположение в пространстве относительно осей потенциометра (рис. 5-5,6). ф Как известно, ири разомкнутой вто- [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...