Коэффициент восстановления тока

Коэффициент восстановления тока 21J [c.768]

Соотношения, определяющие зависимость потенциала восстановления кислорода в нейтральном и кислом растворах от плотности тока и парциального давления кислорода, непосредственно вытекают из формулы (5.11), если коэффициент переноса а принять равным 72- С другой стороны, как показывает та же формула, изменение pH раствора не влияет на потенциал восстановления кислорода, так как Н-ионы не участвуют в стадии, определяющей скорость процесса. По этой причине коэффициент с1ф (1рН равен нулю. [c.90]

Коррозионный ток пропорционален этой концентрации окислителя в растворе в дробной степени. Величины Ъ, и bj входящие в оба последние уравнения, связаны с коэффициентами переноса анодной реакции ионизации металла и катодного процесса восстановления окислителя соотношениями (8.5) [c.151]

Вязкость с повышением температуры уменьшается, а сила предельного диффузионного тока, как это видно из перечисленных выше факторов, увеличивается. С повышением температуры электролита толщина диффузионного слоя увеличивается, но очень мало —0,19% на ГС. Такой вывод на первый взгляд кажется несколько неожиданным. Однако из анализа уравнения (Г20) следует, что толщина диффузионного слоя зависит от коэффициента диффузии в большей степени, чем от вязкости коэффициент диффузии входит в степени Гз, а вязкость — в степени Ге- А так как коэффициент диффузии с повышением температуры увеличивается, толщина диффузионного слоя на вращающемся дисковом электроде с повышением температуры также несколько увеличивается (в 1,1 раза) при изменении температуры с 20° до 80° С) [1,12]. Ввиду того, что растворимость кислорода с повышением температуры до 100° С уменьшается, величина предельного диффузионного тока при восстановлении кислорода как до перекиси водорода (п = 2), так и до воды (п = 4) на медном амальгамированном вращающемся электроде с повышением температуры достигает максимума (табл. ГЗ). [c.27]

Сравнивая коэффициенты перед логарифмом плотности тока в уравнениях (5) и (28), например для реакции восстановления кислорода, [c.43]

Для выяснения характера влияния интенсивности перемешивания электролита на катодный процесс в области потенциалов восстановления водорода необходимо построить зависимости потенциалов ряда металлов в этой области от логарифма плотности поляризующего тока для различных скоростей вращения электрода с учетом величины предельного диффузионного тока в этих условиях, т. е. по сути дела кривые перенапряжения восстановления водорода в этих условиях (ф от Ig Как видно из рис. 14, для каждого металла экспериментальные точки, соответствующие различным скоростям вращения электрода, ложатся на одну прямую, что указывает на независимость перенапряжения восстановления водорода от скорости вращения электрода. Тангенс угла наклона этих прямых практически не зависел от природы металла и равнялся - 0,15, что представляет собой величину, близкую к значению коэффициента Ь в уравнении Тафеля. [c.55]

При использовании тех же схем с питанием переменным током напряжение на чувствительном элементе оказывается модулированным по амплитуде и коэффициент модуляции, очевидно, составляет Поскольку при использовании балансированного моста на выходной его диагонали несущая частота отсутствует, для восстановления сигнала на выходе усилительной схемы потребуется не обычный амплитудный детектор, а синхронный. В остальном соображения, высказанные выше относительно схем с питанием постоянным током, могут быть использованы и при рассмотрении схем с питанием переменным током при амплитудной модуляции. [c.226]

Если нанести на график зависимость измеряемой плотности тока от потенциала, то получится кривая, приведенная на рис. IV,И. В области потенциалов А происходит восстановление О2 и окисление металла. Поэтому кривая идет круто вверх и участок характеризуется малой поляризуемостью. В области В происходит восстановление О 2 (на предельном токе др д) и Н , совместно с окислением металла. Область С отвечает только восстановлению О2 и Н" -Но так как катодная кривая в этой области получена суммированием пред по кислороду И н+, ТО поляризуемость электрода (наклон кривой) определяется коэффициентом Ь в уравнении Тафеля для восстановления водорода. [c.151]

Оценивая автоматическую наплавку под флюсом как способ компенсации износа деталей при их восстановлении следует отметить следующие ее достоинства высокая производительность процесса за счет применения больших плотностей тока и в 1,5 раза более высокий, чем при ручной сварке, коэффициент наплавки экономичность процесса в отношении расхода электроэнергии (отсутствие потерь на излучение света и тепла) и электродного металла возможность получения слоя наплавленного металла большой толщины (от 1,5 до 5 мм и более) равномерность слоя и небольщие припуски на последующую обработку возможность получения за счет легирования наплавленного металла с необходимыми физико-механическими свойствами независимость качества наплавленного металла от квалификации исполнителя улучшение условий труда сварщиков за счет отсутствия ультрафиолетовых излучений. [c.150]

Полупроводящие пленки, полученные методом восстановления компонентов в поверхностном слое стекол, характеризуются равномерностью электрического сопротивления по поверхности, устойчивостью к действию высоких напряжений их электросопротивление практически не изменяется нри хранении в комнатных условиях и при нагревании на воздухе до 200° С. Эти пленки имеют отрицательный температурный коэффициент электросопротивления в пределах от —0,3 до —1% на 1° С энергия активации равна 0,1—0,5 эв при 150—250° С. Термоэлектродвижущая сила висмутовых пленок изменяется от 2 до мкв гра , нри этом наблюдается электронный характер проводимости тока. Пленки, полученные водородной обработкой таких стекол в течение 4—6 час. при температурах выше 380° С, непрозрачны в видимой части спектра для волн длиной от 280 до 750 ммк. [c.213]

Уравнение (30) называют уравнением Тафеля по имени ученого, впервые эмпирически определившего линейную зависимость перенапряжения от логарифма тока. Коэффициент Ь для большинства металлов при восстановлении ионов водорода из кислых растворов при 20° С близок к 0,12 (для платины 0,03). Коэффициент а, численно равный перенапряжению при плотности тока, равной единице, существенно зависит от природы металла для кадмия он равен 1,40, цинка 1,24, меди 0,87, железа 0,70, платины 0,1. [c.46]

Здесь I — плотность тока п — число электронов, принимающих участие в реакции восстановления О — коэффициент диффузии Со и С — концентрация разряжающихся частиц в объеме электролита и у поверхности электрода соответственно 6 — толщина диффузионного слоя. [c.14]

Для того чтобы транзистор Т работал с эффективно заземленной базой, сопротивление плеч моста выбрано таким, что И, следовательно, /к э- При увеличении скорости потока увеличивается входной ток транзистора / , так как температура нагретой проволоки и ее сопротивление уменьшаются и, следовательно, потенциал сетки лампового триода Л повышается. Это приводит к увеличению тока моста и повышению температуры проволоки, что способствует восстановлению баланса моста. Полная стабильность температуры (т. е. уменьшение статизма системы до нуля) может быть достигнута только при бесконечно большом коэффициенте усиления. Но чрезмерное увеличение его приводит, как правило, к незатухающим колебаниям. В рассматриваемой схеме коэффициент усиления достигал 4000. При такой сравнительно высокой его величине в схеме прибора возникали незатухающие колебания с частотой порядка 1 Гц. Для предотвращения этих колебаний применена местная обратная связь, состоящая из сопротивлений и и конденсаторов С1 и С2. [c.107]

Так как снижение мощности тягового генератора приводит к уменьшению силы тяги всего тепловоза, то желательно насколько возможно уменьшить эти потери тяги, т. е. при прекращении боксования необходимо восстановить полную мощность генератора. Поэтому реле боксования выполняют с большим коэффициентом возврата реле имеет незамкнутую магнитную систему (якорь выполнен из алюминия — немагнитного материала), и поэтому при включении реле изменение зазора между плунжером и сердечником мало сказывается на общем магнитном сопротивлении цепи. В результате небольшое уменьшение тока в катушке при прекращении боксования приводит к выключению реле и восстановлению мощности тягового генератора. Однако если в этот момент боксование прекратилось не полностью, то резкое восстановление мощности может привести к повтор- [c.260]

Применяя сплавы Т1 — N1 в качестве приводных элементов микронасосов, попытались [56, 57] осуществить подачу лекарственных препаратов и Оценить свойства этих насосов. Для микронасосов использовалась проволока из Т1 — 1М1 0 0,2 мм (А =45 °С). Для создания деформации система содержит сильфон и клапан одностороннего действия. Нагрев осуществляется прямым пропусканием тока (600 мА, 4 с), охлаждение — естественное, поэтому необходимое время нагрева — охлаждения за один цикл составляет 15 с. Проволока из сплава Т1 — 1М1, используемая в качестве приводного элемента, должна обеспечивать сравнительно большую силу восстановления и большой коэффициент восстановления формы. Для этого перед применением в качестве приводных элементов проволока после отжига подвергалась 10-кратному циклическому воздействию эффекта памяти формы с предварительной деформацией 6 %. Установлено, что таким образом можно получить микронасосы с расходом 40 мл/мин при 10 циклах. На практике требуется надежная работа насоса по крайней мере при 10 циклах, поэтому необходимы дальнейшие усовершенствования. [c.209]

Коэффициент восстановления скорости устанавливается делителем а. Релейная схе.ма с компаратором и четырьмя гр>нпами контактов в момент удара (л = 0) взаимозаменяет конденсаторы С) и Сг, причем С1 = Сг. Последовательно с емкостью включено небольшое сопротивление г, которое способствует уменьшению зарядного тока и влияния неодновременности срабатывания контактов реле 6.6.22. Моделирование задач кинематики механизмов. [c.324]

Рассчитайте минимальную концентрацию кислорода (в мл/л) необходимую для пассивации в 3 % растворе NajS04 железа и сплава Сг—Fe с 12 % Сг. Коэффициент диффузии для Ог при 25°С D = 2-10 mV . (Исходить из равенства предельной плотности диффузионного тока восстановления кислорода и критической плотности тока, необходимой для пассивации.) [c.390]

Me - Ме+ + е Ме+ ->Ме + -J- е и т. д., и что каждая отдельная стадия будет обладать своим собственным набором кинетических параметров, т. е. значениями коэффициентов переноса и токов обмена. В результате этого упри стационарном режиме процесса анодного растворения металла в приэлектродном слое устанавливаются вполне определенные значения концентрации всех промежуточных продуктов анодной реакции — ионов низших ступеней окисления. Однакс все эти ионы не будут находиться в термодинамическом равновесии ни с самим металлом, ни с конечным продуктом его окисления. Их концентрация будет определяться только скоростью образования этих частиц и последующего превращения в окисленную или исходную, более восстановленную форму. [c.113]

Здесь ki и кг — константы скорости прямого и обратного процессов, [Ох] и [Red] — концентрация окисленной и соответ- ственно восстановленной формы, а и р — коэффициенты переноса для окислительного и восстановительного процессоз. Внешний ток, протекающий через электрод при смещении потенциала от равновесного значения на величину ti [c.127]

Уравнения (9.5), (9.7) и (9.13) позволяют сделать несколько выводов относительно работы коррозионных макропар, работающих за счет неравномерностей концентрации окислителей в растворе. Одним из них является вывод об инвариантности полученных выражений для силы тока и коэффициента W по отношению к природе окислителя. Действительно, если только оправдываются предпосыл1КИ о том, что окислитель, вступающий в реакцию электрохимического восстановления, О бладает достаточно высоким потенциалом, чтобы можно было пренебречь скоростью обратного процесса и, кроме того, отсутствуют всякие диффузионные ограничения, то все выражения для силы тока и коэффициента w содержат только одну переменную величину т, равную отношению концентрации окислителя в обоих растворах. С другой стороны, можно предвидеть, что сила тока 1макролары рассматриваемого вида будет изменяться симбатно вместе с изменением скорости саморастворения металла в зависимости от его собственных свойств и состава раствора. [c.164]

Широкие возможности для исследований характера анодного растворения латуней дает метод вращающегося дискового электрода с кольцом [116]. При его использовании диск изготавливается из исследуемой латуни, а кольцо — из чистой меди или граф1 та. Осуществляя анодное растворение диска в гальваностатических условиях, ионы меди улавливают (восстанавливают) на кольце при потенциалах, отвечающих предельному току восстановления. По, величине этого тока, исправленного с учетом коэффициента конвективного переноса, можно рассчитать парциальный ток растворения меди из латуни, а зная общий ток на диске, нетрудно найти парциалБный ток окисления цинка и коэффи- [c.128]

Приведенные данные позволяют сделать также важные практические выводы в плане коррозионной защиты. Во-первых, скорость коррозии латуни, определенная гравиметрически по убыли в массе образца, не отражает истинного размера и опасности коррозионных разрушений, так как при этом не учитывается масса восстановленной меди. Поэтому гравиметрические коррозионные испытания обязательно должны сочетаться с измерениями коэффициента селективного растворения по всем компонентам сплава. Во-вторых, недостаточная глубина катодной защиты может интенсифицировать обесцинкование, вместо того чтобы подавить его. Трудности контроля защитного потенциала в различных зонах теплообменного оборудования, необходимость поддержания достаточно высокой плотности катодного тока, опасность нарушения сплошности пассивирующих оксидных пленок при катодной поляризаций приводят к тому, что электрохимическая катодная защита латуней, бронз и других сплавов, склонных к СР, применяется крайне ограничено. По этим же причинам практически не используется протекторная защита латуни [245]. [c.191]

На коррозию углеродистой стали влияет также давление воды. Увеличение давления не оказывает влияния на анодный процесс, но ускоряет катодный процесс практически при всех температурах. Максимальная скорость катодного восстановления кислорода наблюдается при 15 МПа. Изменение плотности катодного тока объясняется явлениями переноса в электролите—морской воде. По мнению авторов [6], электропроводность морской воды и коэффициент диффузии газа повышаются с давлением. В продуктах коррозии в начальные периоды коррозионного процесса находят гидроксиды Ре + и Ре + (гексагональная модификация) в соотношении 1 1 при последующем окислении растворенным кислородом образуется только РегОз-иНгО. [c.19]

Полученное выражение носит название уравнения Тафеля оно справедливо лишь для достаточно больших величин перенапряжения (поляризации) при практическом совпадении суммарного тока на электроде с током, выражающим преобладающий процесс. Большинство экспериментальных данных указывает на равенство а = р = 0,5, где Р — аналогичный коэффициент в выражении для Аф . Теоретическое значение постоянной составляет, например, для анодного растворения железа в двухвалентной форме величину, равную 0,059 В, а для катодного восстановления водорода — О, П8 В (при Г = 298К). Постоянная а зависит от ряда факторов, в том числе от констант скоростей электродных реакций, а для процесса катодного восстановления и от концентрации ионов в приэлектродной зоне С. [c.19]

Оценивая автоматическую наплавку под флюсом как способ компенсации износа деталей при их восстановлении, следует отметить следующие его достоинства высокую производительность процесса за счет применения больших плотностей тока и в 1,5 раза более высокого, чем при ручной сварке коэффициента наплавки экономичность процесса в отношении расхода электроэнергии (отсутствие потерь на излучение света и тепла) и электродного металла возможность получения слоя наплавленного металла большой толщины (от 1,5 до 5. мм и более) равномерность слоя и небольшие припуски на послб- [c.156]

Для лучшего использования электроэнергии надо повышать созф н, следовательно, уменьшать сдвиг фаз. Однако наличие индуктивного сопротивления в сварочной цепи является положительным фактором, способствующим стабилизации дуги и ее восстановлению при изменении полярности тока. Если бы не было индуктивного сопротивления, перерывы горения дуги были бы значительными и стабильность ее горения была бы затруднена. При сдвиге фаз на угол ф дуга горит практически непрерывно, так как при нулевом значении тока напряжение сохраняется и дуга быстро восстанавливается. В серийных сварочных трансформаторах os ф при холостом ходе равен 0,5—0,65. При определении полной тепловой мощности дуги переменного тока в формулы (3.1 и 3.2) вводят коэффициент к, характеризующий величину os ф [c.46]

Решим этот вопрос на примере восстановления наплавкой под флюсом цапфы картера заднего моста автомобиля ЗИЛ-130. Материал детали сталь 40Х, сила тока при наплавке / = 160 А, напряжение = 25 В. Для решения примера воспользуемся данными, приведенными С. И. Думовым в [34]. Скорость наплавки 0,1 см/с. Эффективный к. п. д. при наплавке под флюсом принимаем т] = 0,80. Коэффициент теплопроводности низколегированных сталей X— 0,09 0,1 кал/см с-°С принимаем Я = [c.219]

Производительность сварки с глубоким проплавлением возрастает в 1,5—2 раза по сравнению с производительностью обычной сварки за счет увеличения в шве доли основого металла вследствие глубокого проплавления, увеличения сварочного тока при тех же диаметрах электродов, увеличения коэффициента наплавки, снижения потерь на угар и разбрызгивание, перехода восстановленного железа из шлака в шов, лучшего использования тепла дуги. [c.112]

Электроды ЦМ-7 ( ЦНИИТМАШ, малоуглеродистые, 7 ) содержат в качестве шлакообразующих гематит (железная руда, в составе которой содержится не менее 92% немагнитной окиси железа РегОд) и гранит. В качестве раскислителя и легирующего материала вводится ферромарганец, а в качестве газообразующего — крахмал. Устойчивость горения дуги обеспечивается наличием в составе гранита К2О + Ыа О. Высокое содержание РбзОз в составе покрытия вызывает необходи.мость высокого содержания ферромарганца (30%). Электроды позволяют производить сварку как на постоянном, так и на переменном токе в любых пространственных положениях. Эти электроды дают наивысший, по сравнению с другими существующими марками, коэффициент наплавки, что объясняется восстановлением некоторой части железа из гематита, переходом в шов железа, входящего в состав ферромарганца, и экзотермичностью реакции окисления марганца, что является дополнительным источником тепла. [c.99]

Наряду с положительными качествами процесс хромирования имеет недостатки. Так, хромовые покрытия плохо смачиваются маслом, при наращивании слоя хрома толщиной более 0,4 мм возникают трудности. Процесс подготовки деталей и нанесения покрытия является сложным, длительным и сравнительно дорогим. Кроме этого, нанесение хромовых покрытий протекает при низком коэффициенте полезного действия ванн 13—18%. Поэтому при восстановлении деталей электролитическими покрытиями процесс осталивания имеет ряд преимуществ по сравнению с хромированием. Так, процесс осталивания обеспечивает в 10 раз большую скорость осаждения металла (1—1,2 мм/ч), чем процесс хромирования, толщину наращивания (восстановления) поверхности детали осталиванием можно довести до 10 мм. Достаточно высок и коэффициент выхода по току (75— 85%), кроме этого, процесс осталивания имеет низкую стоимость исходных материалов для приготовления электролита. Электролитом при этом служат растворы хлористого железа. Состав электролита проверяют химическим способом и по плотнрсти. [c.213]

Среди солнечных элементов особое место занимают батареи, использующие органические материалы. Коэффициент полезного действия солнечных элементов на основе диоксида титана, покрытого органическим красителем, весьма высок —11 %. Основа солнечны элементов данного типа -широкозонный полупроводник, обычно ТЮг, покрытый монослоем органического красителя. Принцип работы элемента основан на фотовозбуждении красителя и быстрой инжекции электрона в зону проводимости ЛО2. При этом молекула красителя окисляется, через элемент идет электрический ток и на платиновом электроде происходит восстановление трииодида до иодида. Затем иодид проходит через электролит к фотоэлектроду, где восстанавливает окисленный краситель. [c.22]

Несимметричные и симметричные переключатели отличаются от соответствующих тиристоров отсутствием управляющего электрода, и перевод их из состояния с низкой проводимостью в состояние с высокой проводимостью осуществляется за счет подачи на анод и катод прибора управляющего сигнала, превышающего по величине напряжение переключения. При этом тиристоры, симметричные тиристоры и переключатели имеют существенные преимущества перед ионными вентрглями, а именно 1) значительно меньше падение напряжения при прямом номинальном токе (0,4— в вместо 15—20в у ионных вентилей) 2) значительно меньше габариты и вес 3) допустимый диапазон рабочих температур шире (примерно от —60 до +100- 150° С) 4) времена включения и восстановления управляемости вентиля после окончания протекания рабочего тока меньше (время восстановления 35—100 мксек у обычных и 10—25 мксек у инверторных тиристоров) 5) готовность к работе мгновенная 6) выше механическая прочность и стой кость к воздействию ударных и вибрационных сотрясе-ний, выше надежность, больше срок службы и обеспечивается возможность работы при любых положениях в пространстве 7) они бесшумны 8) отсутствует необходимость в постоянном обслуживании 9) меньше мощность управления и больше коэффициент усиления мощности. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...