Деформация послойная

Поперечные к плоскости армирования напряжения одинаковы для всех слоев н определяются в случае плоской деформации (ез) = О через эффективные упругие константы ортотропного материала и средние напряжения в плоскости, или через соответствующие характеристики в главных осях упругой симметрии слоя и послойные напряжения [c.73]

Деформацию отдельного слоя находят путем замены эффективных характеристик в (3.52) на послойные формально, г. е. при замене (Ох), на о и о, и индексов 1, 2, 3 на [c.73]

ХОДУ, материал считается состоящим из отдельных связанных между собой слоев. Каждый слой предполагается однородным (что следует из феноменологического анализа) и ортотропным. Распределение деформаций по толщине пакета принимается линейным. Критерий разрушения записывается последовательно для каждого слоя в отдельности и предельная нагрузка для материала определяется в предположении допустимости нарушения его сплошности в процессе деформирования. Согласно второму подходу, слоистый материал рассматривается как однородный анизотропный критерий разрушения записывается сразу для всего пакета слоев. Первая процедура предполагает известными прочностные характеристики отдельного слоя (см. раздел II). Далее на основании этих данных поверхности разрушения слоистых материалов с произвольной структурой формируют теоретически. Такой подход получил наибольшее распространение при оценке прочности современных композиционных материалов, так как в процессе проектирования конструкции приходится рассматривать множество возможных структур материала. Вторая процедура предполагает известными прочностные характеристики рассматриваемого слоистого материала. Она эффективна для материалов, армированных тканями и образованных из одинаковых слоев. Далее рассмотрены критерии, основанные на послойной оценке прочности материала. [c.80]

Даже для простых структур желательно иметь вычислительные алгоритмы. Определение деформаций и напряжений и их преобразование к главным осям слоя осуществляется, как и ранее, по стандартной схеме. Ввиду того, что деформации распределяются по толщине неравномерно, построение предельной поверхности в общем случае невозможно. Послойный анализ целостности слоев, согласно расчету по максимально допустимым или предельным нагрузкам, проводится так же, как и ранее. Вычисления, связанные с последовательным анализом нарушения сплошности слоев до разрушения материала, непригодны для ручного счета. Более подробный численный анализ можно найти в работе [2], а также в руководстве [1] (раздел 2.1). [c.98]

Эпюры распределения остаточных тангенциальных напряжений по глубине поверхностного слоя образцов рассчитывали по методу Н. Н. Давиденкова на основе непрерывного измерения деформации разрезного кольца в процессе послойного анодного травления. Сопоставляли средние значения по трем образцам. [c.190]

Распределение текстуры по объему деформированного образца изучалось при послойном срезании образца по плоскостям, перпендикулярным оси деформации. Перед рентгеновскими измерениями поверхность образцов подвергалась электролитическому травлению для удаления наклепанного слоя. Исследовались отражения с малыми индексами. [c.204]

Послойную коррозию (рис. 8) можно обнаружить в металлах, подвергнутых пластической деформации. При неправильном способе прокатки окислы запрессовываются в поверхность металла, [c.25]

Пластическую деформацию характеризуют изменением степени пластической деформации по глубине поверхностного слоя (послойная степень деформации) е с и степенью деформации отдельных зерен 8зр. [c.53]

Остаточные макронапряжения. Остаточные макронапряжения определяли механическим методом, величину их рассчитывали по замеренным деформациям после разрезки и послойного удаления напряженных поверхностных слоев в образцах. Напряжения вычисляли по формулам акад. Н. Н. Давиденкова. [c.85]

Послойная коррозия, или коррозионное расслаивание (рис. 1.547, слева)—происходит преимущественно параллельно направлению деформации. [c.201]

Конструкция композиционных материалов, работающих под большими нагрузками, должна обеспечивать воспроизводимость их свойств. Конфигурация изделий не должна препятствовать ориентации слоев в заранее заданных направлениях. Основные принципы послойной укладки одни и те же, независимо от того, производится ли она вручную или автоматически. Если конфигурация изделия это допускает, то наибольшая воспроизводимость свойств достигается при укладке слоев, которые вырезаны по размеру, а затем уложены на трансферные пленки. Эти трансферные пленки или шаблоны из материала Майлар имеют метки, указывающие, как размещать те или иные слои и как их ориентировать относительно формы. Слои, которые укладывают на шаблоны, переносят в форму без дополнительных деформаций, после чего шаблоны удаляют. Анизотропия армированного тканью препрега в любом слое компенсируется ровной, но противоположной анизотропией соседних слоев. Для того чтобы отвержденные слоистые пластинки не деформировались, необходимо обеспечить симметрию слоев при укладке. Для создания ортотропной структуры иногда проводят корректировку пакета, укладывая слои с поперечными прядями, компенсирующие нарушение регулировки. [c.110]

Связь между внешним деформирующим напряжением и послойными деформациями [c.327]

При одноосном продольном пластическом сжатии многослойного тела его текущий предел текучести Oj (in-m) либо равен сумме приведенных послойных пределов текучести, либо занимает промежуточное положение в ряду физических пределов текучести компонентов тела. Кривая, построенная по уравнению (XV.26), представляет собой связь между напряжениями и деформациями при одноосном продольном сжатии, т. е. является реологической кривой для рассматриваемого случая деформирования /г-слойного тела. [c.333]

Для нахождения связи между конечными пластическими деформациями (пренебрегая малыми упруго-пластическими деформациями) и напряжениями при равномерной деформации по рис. 146 воспользуемся условием совместности общей и послойных пластических деформаций т] = г и следующей связью начальных и текущих пределов текучести компонентов системы [c.336]

Распределение послойных дополнительных напряжений по уравнению (XV.36) приведено в табл. 2, из которой следует, что в рассматриваемом случае при осадке на 50 % распределение дополнительных напряжений таково, что оно не может привести к образованию внутренних надрывов после снятия нагрузки. Однако такое л-слойное тело склонно к короблению, так как верхний слой сжат, а нижний растянут. Поэтому при снятии нагрузки пакет может принять корытообразную форму. Остаточные упругие напряжения можно подсчитать на основании теории малых упруго-пластических деформаций А. А. Ильюшина. [c.337]

Рис. 147. К методике определения кривой упрочнения (штриховая линия) и внутренних послойных напряжений при равномерной пластической деформации слоистого пакета по кривым упрочнения его компонентов (сплошные линии)

Связь между послойными и общими деформациями [c.340]

Удельные толщины или послойные коэффициенты заполнения пакета до деформации будут [c.340]

Связь между общими и послойными логарифмическими деформациями, учитывая свойство их аддитивности, [c.341]

При исследовании характера распределения дислокаций в поперечном сечении образца послойно полировали материал на гранях (111) и (112), а затем травили на дислокац. и и определяли их плотность N на участках А, В, С, Д, Е, F, К (рис. 11). Изменение Not поверхности в глубь образца определено усреднением двадцати измерений при различных температурах и степенях деформации (см. рис. 11). При этом во всех случаях е > е р (см. рис. 12). Видно, что вблизи поверхности образуется слой с повышенной плотностью дислокаций. Причем при послойном стравливании IV постепенно уменьшается, а при достижении определенной глубины плотность дислокаций почти не меняется и остается постоянной. При этом следует отметить, что распределение N, показанное на рис. И, имеет качественно аналогичный характер и для начала П стадии деформационного упрочнения после прохождения зуба текучести (см. рис. 12). [c.27]

Эксперименты по изучению начальной стадии деформации и образования градиентного слоя на Si методом каналирования протонов проводились в МГУ, а также в УПИ им. С.М. Кирова. Бездислокационные образцы Si р-типа с р = 14 Ом - см деформировались при ё = 1,5 10 с", 900°С. При этом величины степеней деформации специально выбирали с учетом ранее выявленных закономерностей кинетики формирования градиентного слоя (см. табл. 1) е =0 0,01%<е 0,18%—е кр 0,32% > е кр-Часть образцов после деформирования была отобрана для металлографических и послойных электронно-микроскопических исследований, другая часть - для исследований методом каналирования. [c.44]

Интенсивность микропластической деформации на этой стадии циклического деформирования в приповерхностных слоях металла выше, чем во внутренних объемах. Об этом свидетельствуют данные рентгеноструктурного анализа с использованием послойного удаления металла и сравнения плотности дислокаций в объеме и в приповерхностных слоях металла. Причина такого поведения связана с рядом факторюв особенностью закрепления приповерхностных источников дислокаций (имеющих одну точку закрепления), у которых критическое напряжение начала их работы значительно ниже, чем у источников в объеме наличием в поверхностном слое более грубой, чем в объеме, дислокационной сетки Франка (в этом случае для генерирования дислокаций требуется меньшее напряжение) наличием поверхностных коицен-граторов напряжений различием скоростей движения дислокаций у поверхности и внутри металлов и т.д. Есть данные, что стадия циклической микро-текучести может не наблюдаться при испытаниях на усталость с постоянной амплитудой пластической деформации за цикл. [c.24]

Высокая твердость и прочность фафита в направлении, перпендикулярном плоскости спайности, обеспечивают при смазке графитом почти полное отсутствие контакта металлических поверхностей при значительной пластической деформации контактируюи их поверхностей, а сдвиги поверхностных слоев протекают под пленкой смазочного материала или внутри его. Слабое сопротивление графита срезу по плоскостям обусловливает при трении послойное скольжение в нанесенных на поверхностях пленках. Коэффициенты трения фафитированных поверхностей могут достигать малых величин (0,0.3-0,04). [c.72]

М. Л. Козловым [285] сделана интересная попытка построения механико-математической модели определения остаточных напряжений непосредственно в процессе нанесения покрытий. Преимуществом такого подхода по сравнению с механическими методами, основанными на послойном удалении, является возможность проведения неразрушающих испытаний. Остаточные напряжения в этом случае могут быть определены с привлечением математического аппарата механики деформируемого твердого тела. Разработан общий принцип неразрушающих методов исследования остаточного напряженного состояния покрытий, заключающийся в том, что вместо данных о деформации основного металла с покрытием предлагается использовать сведения о величине внешних силовых факторов, непрерывно удерживающих композицию основной металл — покрытие в исходном состоянии либо возращающих ее в это состояние. Применение общего принципа неразрушающих методов дает возможность вычислять остаточные напряжения без привлечения классической расчетной схемы, для которой необходимо построение различных моделей нанесения покрытия -в зависимости от вида стеснения и формы покрываемого образца [285]. [c.188]

Датчики для измерения деформаций при повышенных температурах должны обеспечивать а) прочную связь тензочувствительной проволоки с поверхностью исследуемой детали б) сохранение необходимой изоляции (несколько мегомов) проволоки от детали в) исключение влияния изменений температуры на омическое сопротивление проволоки г) защиту проволоки от коррозии (при длительных испытаниях). При температуре до 200° применяют датчики с решеткой из отожженного константана, пропитанные бакелитом [32], [35], [45] при температуре до 300—350° — с решеткой из константана на кремне-органи-ческой основе [32], при телшературе до 900° — из нихромовой проволоки с термостойким цементом [32], [35], [45], [77]. Концы тензочувствительной проволоки привариваются к выводам из нихрома диаметром 0,2—0.3 мм или при длинной проводке — из никеля. Типы датчиков 1) незащищенная тензо-чувствительная решетка 2) тензочув-ствительная решетка в тонком жаропрочном слое 3) тензочувствительная решетка, смонтированная на изолирующем слое, скрепленном с поверхностью детали. Закрепление датчика на поверхности детали при высоких температурах — термостойкой обмазкой или эмалью (применяется смесь высокомодульного жидкого стекла с тальком или окисью алюминия), наносимыми послойно и высушиваемыми при постепенном повышении температуры. В рабочий датчик для статического тензометрирования включаются элементы, компенсирующие изменение температуры (или регистрируется температура датчика для внесения поправок). Тензодатчики для длительных измерений при повышенной температуре см. [32]. [c.553]

Пластическую деформацию характеризуют изменением степени пластической деформации по глубине поверхностного слоя (послойная степень деформации) и степенью деформации отдельных зерен. Деформационное упрочнение (наклеп) поверхностного слоя оценивают по глубине Лд и степени наклепа и , а интенсивность наклепа — по глубине поверхностного слоя — градиентом наклепа м р, являюшимся важным параметром поверхностного наклепа после окончательной и отделочной обработки поверхностей [c.100]

В настоящее время накоплено достаточно данных о влиянии ЭШП на качество нержавеющих сталей. Макроструктура слитков ЭШП характеризуется высокой плотностью и однородностью, что, естественно, обеспечивает высокое качество деформированного металла даже при малых степенях деформации. Наличие послойной кристаллизации в структуре не является браковочным признаком и отражает прерывистый характер кристаллизации. Проведенные нами исследования подтвердили высокое качество металла с послойной кристаллизацией [161]. Для слитка ЭШП характерно очень равномерное и дисперсное распределение второй фазы, например, первичного феррита, боридной или карбидной эвтектики в аустенитной основе. Например, если в обычном слитке аустеиито-ферритной стали содержание феррита по мере приближения к центру слитка возрастает с 20 до 30—32%, а выделения феррита имеют грубый характер, то в слитке ЭШП строение феррита более тонкое, а разница его содержания по сечению слитка не превышает 5%. [c.218]

Еще одним типом протяженных дефектов, активно обсуждаемых в последнее время, является анизотропная деформация решетки нитридов, возникающая при одноосном либо послойном (биаксиальном) сжатии—растяжении кристалла. Работы по [c.36]

В зависимости от степени локализации различают коррозионные пятна, язвы (питтинг) и точки. Точечные поражения могут дать начало подповерхностной коррозии, распространяющейся в стороны под очень тонким, например, наклепанным слоем металла, который затем вздувается пузырями или шелушится. Наиболее опасные виды местной коррозии - межкристаллитная интеркристаллитная), которая, не разрушая зерюн металла, продвигается вглубь по их менее стойким границам, и транскристаллитная, рассекающая металл трещиной прямо через зерна. Почти не оставляя видимых следов на поверхности, эти поражения могут приводить к полной потере прочности и разрушению детали или конструкции. Близка к ним по характеру ножевая коррозия, словно ножом разрезающая металл вдоль сварного шва при эксплуатации некоторых сплавов в особо агрессивных растворах. Иногда специально выделяют поверхностную нитевидную коррозию, развивающуюся, например, под неметаллическими покрытиями, и послойную коррозию, идущую преимущественно в направлении пластической деформации. Специфична избирательная коррозия, при которой в сплаве могут избирательно растворяться отдельные компоненты твердых растворов (например, обесцинкование латуней). [c.160]

Послойные деформации Т1г в конце осйдки = 2,3, щ = 0,57, 1Г)з = 0,225. Соответственно им суммарные высотные обжатия = 9,97, 2 = 1.77, Уз 1,25. [c.345]

Твердость графита в-направлении, перпендикулярном плоскости спайности, почти такая же, как у алмаза, что дает основание предположить, что соответствующим образом ориентированные частицы графита могут без разрушения внедриться в металлическую поверхность. По-видимому, вследствие этого во всех случаях действенности смазки графитом металлический контакт поверхностей трения почти или совсем отсутствует даже при значительной пластической деформации контактирующих поверхностных слоев сдвиги протекают под пленкой смазочного материала или внутри него. Слабое сопротивление графита срезу по плоскостям, параллельным плоскостям спайности, обусловливает при трении послойное скольжение в нанесенных на поверхностях пленках. Коэффициенты трения графити-рованных поверхностей могут достигнуть малых величин (0,03. ... .. 0,04). [c.80]

Непосредственным измерением плотности дислокаций вблизи поверхности и в объеме кристаллов Ni [18], LiF [35-37], Si [41,42], Си [.145 146], А1 [193], Fe - 3 мае. % Si [194], Na l и K l [198] было обнаружено, что после деформации в поверхностных слоях плотность дислокации более высокая, чем внутри кристалла. Установлено наличие градиента плотности дислокаций при продвижении послойным стравливанием от поверхности в глубь кристалла. Тем самым подтверждена гипотеза об образовании упрочненного поверхностного слоя при деформировании материалов. [c.20]

Рис. 11. Изменение плотности дислокаций N на грани (111) бездислока-ционното в исходном состоянии Si в зависимости от расстояния от поверхности 6 на участках А, В, С (см. врезку) при различных температурах и степенях деформации > (см. рис. 12) 1 - Т = 900°С, е = 0,40% 2 - 850° С, 0,48% 3 - 800° С, 0,57% 4 750° С, 0,98% 5 — 700° С, 1%. Скорость деформации 6 = 1,5 На врезке дана геометрия и кристаллографическая ориентация образца с характерными участками А, В, С, D, Е, F, К, где производились послойные измерения плотности дислокаций

При несколько меньших степенях деформации, изменяюшихся. от е кр до е н (см. рис. 12) в интервале е = 0,91-0,82% (680°С) 0,81-0,64% (700°С) 0,55-0,39% (750°С) 0,43-0,27% (800°С) 0,35-0,21% (850°С) 0,20-0,11% (900°С), при послойном стравливании наблюдалась совсем иная картина, т.е. линии скольжения и хаотически распределенные ямки травления между ними становились все реже и на определенной глубине снимаемого слоя полностью исчезали по всей средней части образца (рис. 11, участки А, В, С), за исключением торцовых (110) и боковых его граней (112) (участки Д Е), которые перед травлением были покрыты кислотостойким лаком. При этом вблизи участков Д F образца на плоскости (111) четко наблюдался деформированный слой с резким градиентом плотности дислокаций (рис. 13-15). Нижние и верхние величины [c.27]

Во второй серии экспериментов энергетические спектры рассеянных гфотонов регистрировались после послойного травления образцов. Результаты измерения свидетельствуют о наличии четко выраженного поверхностного градиента дефектной структуры деформированного кремния (рис. 25) и могут быть непосредственно использованы для количественной оценки глубины градиентного слоя. Для образцов, степень деформации которых составляла 0,18%, наиболее заметное изменение величины Xmin> соответствующее резкому уменьшению плотности дислокаций (см. данные [260], а также п. 2.1.), наблюдается на расстоянии 0-20 мкм от поверхности образца, общая же глубина debris-слоя составляет около 70-80 мкм (ср. с табл. 1). [c.46]

Таким образом, глубина распространения ямок травления от поверхности образца является функцией величины напряжений, количества циклов и скорости нагружения, а также зависит От места положения исследуемого участка. При этом полученные нами данные по послойному металлографическому анализу хорошо подтверждаются результатами измерений электрофизических параметров при послойном. сполировывании поверхностных слоев (см. рис. 138), а также литературными данными [586], согласно которым наблюдался пик внутреннего трения в Si при —135° С, который полностью исчезал после сполировыванияповерхностного слоя на глубину 100 мкм и вновь появлялся уже после небольшой деформации кручением. [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...