Влияние Напряжения затяжки

Вероятность деформации при монтаже возрастает с применением фланцевых соединений. Необходимо позаботиться о том, чтобы средняя окружность фланцевых болтов была достаточно удалена от внешней окружности уплотнительных колец или чтобы местные деформации при затяжке болтов не передавались на них. Если фланец прижимается болтами в осевом направлении, то нужно проследить за качеством обработки поверхностей фланца и корпуса, чтобы волнистость их не привела к местным напряжениям в ответственных местах корпуса. Перед окончательной обработкой деталей необходимо снять остаточные напряжения. Вредное влияние напряжений, возникающих под воздействием температур и давлений, может быть уменьшено в тщательно продуманных конструкциях. [c.116]

Исследуем влияние напряжения предварительной затяжки Оо. Считаем, что Еа = Ео = а Аа (Л о — площадь сечения стержня диаметром о)- Тогда с учетом соотношений (2.5) и (2.6) находим [c.16]

Отметим, что влияние погрешности изготовления сказывается в меньшей степени при высоких напряжениях затяжки, что связано с пластическими деформациями в резьбе. [c.31]

Для иллюстрации влияния момента затяжки на прочность бол- тов в табл. 3.4 приведены силовые параметры при затяжке болтов до напряжения в стержне болта, равного пределу текучести материала ат = 200 МПа (сталь 10). Длина рукоятки ключа lK= 5dt pp = 8°,f0 = 0(15. [c.39]

Рассмотрим расчет деформаций, возникающих при снятии с детали напряженного поверхностного слоя. Допустим, что слой толщины к, малой по сравнению с толщиной полки отливки, испытывает напряжения а, равномерно распределенные по сечению этого слоя (фиг. 121, а). Влияние напряженного слоя можно уподобить действию затяжки, направленному вдоль балки (фиг. 121,6), которое равносильно действию момента [c.168]

Напряжение в стержне болта при его затяжке складывается из растягивающих и скручивающих напряжений от момента затяжки. Момент затяжки в зависимости от качества и смазки резьбы на 15—20% увеличивает напряжение в стержне болта, что вызывает необходимость снижать полезную нагрузку. Чтобы исключить влияние момента затяжки на прочность болта, следует после затяжки гайки на расчетную нагрузку развернуть ее обратно на 1—3°, не допуская проворачивания гайки по резьбе. Угол обратного разворота гайки устанавливается в зависимости от момента закручивания и длины болта. [c.47]

Влияние напряжения предварительной затяжки на долговечность резьбовых соединений [c.10]

Существенное влияние на стабильность затяжки оказывают величины упругого удлинения болта или шпильки [см. формулу (41)]. Податливые болты (длинные болты с проточками) лучше сохраняют первоначальные напряжения затяжки [28]. [c.32]

Влияние затяжки винтов на допускаемое напряжение, а следовательно, на допускаемую нагрузку показано в табл. 4.6. [c.66]

Влияние кручения при затяжке болта учитывают увеличением силы Fq в 1,3 раза. Прочность болта оценивается эквивалентным напряжением по формуле (4.15). Расчетные формулы [c.88]

На рис. 6.6, а—г показано распределение напряжений на стыке фланцев (рис. 6,7) после затяжки. Увеличение толщины фланцев приводит к более равномерному распределению контактных напряжений на стыке (рис. 6.6, а). Влияние оболочки на распределение контактных напряжений невелико (рис. 6.6, б, кривые / и 2 здесь соответствуют соединению с мягкими оболочками). Ширина фланцев также практически не влияет на распределение контактных давлений (рис. 6.6, виг). [c.110]

Влияние температуры на усилие затяжки всем хорошо известно. С увеличением температуры почти все неметаллические материалы размягчаются, прокладки не составляют исключения. Поэтому нагревание усиливает такие явления, как ползучесть материалов и снятие напряжений. При очень высоких температурах это справедливо и для металлов. [c.217]

Классическая задача о распределении нагрузки по виткам резьбы изложена достаточно подробно для широкого класса соединений, включая резьбовые соединения оболочек, шариковинтовые механизмы и др. Новые результаты, которые приведены в разделах, посвященных оценке концентрации напряжений в резьбе, можно использовать для прогнозирования долговечности резьбовых соединений. Большое внимание уделено экспериментальным результатам исследования несущей способности резьбовых соединений при действии статических и переменных нагрузок. Они дают достаточно полное представление о влиянии конструктивных и технологических факторов, материала, покрытий, точности изготовления, рабочей температуры на работоспособность резьбовых соединений. Даны сведения, необходимые для оценки эксплуатационной надежности соединений (затяжка, свинчиваемость, заедание и др.). [c.3]

Кривые изменения коэффициента kf в зависимости от й X Р при различных коэффициентах трения /р даны на рис. 2.6. Можно отметить малое влияние шага резьбы на значение kf. При ориентировочных подсчетах момента, закручивающего тело болта (шпильки), можно принять /р = 0,20, что соответствует (см. рис. 2.6) значению kf 0,12. Установим соотношение между касательными и нормальными напряжениями в стержне болта при затяжке резьбового соединения. Если на стержень действует крутящий момент Г, то максимальное напряжение в упругой области (рис. 2.7, а) [c.20]

При вычислении коэффициентов влияния деталь должна быть закреплена так, чтобы исключить возможность ее движения как твердого целого. Однако при выборе способа закрепления необходимо учитывать характер работы соединения, чтобы не внести искажения в окончательное решение. Например, при расчете напряжений от затяжки фланец можно закрепить по внешнему поперечному сечению его трубы. Если фланец закрепить по окружности осей болтов, лежащей на его наружной поверхности, то необходимость вычисления и использования функций влияния Си отпадает. [c.288]

Затяжка делает внутренний и внешние листы единым целым, как будто они сварены вместе. Это уменьшает концентрацию напряжений у отверстий, так как уменьшаются влияние концентраторов в листах и влияние изгиба болтов. Действительно, наиболее слабые точки при этом располагаются обычно вдали от границ отверстия в какой-нибудь области трения, как показано на рис. 10.3 и 10.4. Эти отдельные соединения имеют низкую прочность вследствие присутствия незатянутых свесов внешних полос. [c.287]

Внешние нагрузки, действующие па аппарат, практически полностью воспринимаются его металлической основой. Поэтому при расчетах на прочность эмалированных аппаратов и их деталей напряжения, возникающие под действием внешней нагрузки (давления, создаваемого внутри аппарата, усилий затяжки фланцевого соединения, массы аппарата и др.), определяют как для неэмалированных аппаратов, пренебрегая упрочняющим влиянием эмалевого покрытия. При этом, однако, допускаемые напряжения в металлической основе эмалированного аппарата должны быть выбраны такими, чтобы они гарантировали достаточную проч- [c.40]

При исследовании напряжений в составной траверсе должно быть рассмотрено влияние затяжки соединительных элементов на напряженное состояние отдельных деталей. Для этого замеры следует производить при различных вариантах затяжки шпилек, стягивающих пакет а) затянуты все шпильки б) ослаблены шесть средних горизонтальных шпилек в) ослаблены все горизонтальные шпильки г) ослаблены все горизонтальные и вертикальные шпильки д) ослаблены шесть крайних горизонтальных шпилек. Затяжка горизонтальных шпилек производится тарированным ключом до натяга шпильки 50—55 кг. Вертикальные шпильки затягиваются от руки без ключа. [c.561]

Чем шире стык, тем меньшее влияние на раскрытие стыка оказывает упругая деформация головки. Поверхности стыков должны быть по возможности плоскими, обеспечивающими равномерное прилегание при затяжке болтов. Кроме того, необходимо располагать отверстие под болты как можно ближе к центру головки. Стык начинает раскрываться, как показывает экспериментальная проверка, когда напряжение на внутренней кромке достигает напряжения, вычисляемого по формуле [c.752]

Если учесть влияние осевой силы, предполагая её направленной по касательной к изогнутой оси болта и равной силе затяжки Т (фиг. 44, б), то напряжение изгиба будет наибольшим в сечении X = О и составит [c.786]

В ответственных резьбовых соединениях усилие предварительной затяжки определяют из расчета, исходя из условий создания определенного минимального давления на стыке соединяемых деталей, обеспечивающего его плотность и герметичность и отсутствие наклепа, а также уменьшения влияния переменных основных напряжений на прочность резьбового соединения. [c.194]

Теоретически термическое усилие не зависит от длины стягиваемых деталей. Однако практически, при прочих равных условиях, термические напряжения будут большими у коротких деталей за счет влияния краевых условий заделки. , Рис. 8.49. Диски осевого компрессора, передняя 2 и задняя < цапфы стягиваются стальной штангой (болтом) /. Под головку и гайку штанги во внутренние расточки цапф вставлены пакеты Z-образных пружинных колец 4. Усилие предварительной затяжки контролируют по удлинению штанги, равному [c.291]

При расчете ответственных резьбовых соединений (шатунные болты и др.) необходимо более точно учитывать внешнюю нагрузку, усилие затяжки, дополнительные напряжения от изгиба и кручения, а также влияние температуры деталей, конструктивных и технологических факторов на прочность соединений. [c.43]

Полагая = 1,Ыр tg р = f = 0,15 v = 2°30, при подстановке в условие прочности (15.6) выражений (15.7) получим = 1.3а. Таким образом, влияние на прочность стержня касательных напряжений, вызванных моментом при затяжке соединения, можно учесть, увеличив расчетную растягивающую нагрузку на 30 %. Условие прочности (15.6) принимает вид [c.353]

В расчетной формуле не учтено влияние кручения, возникающего при затяжке болта. Это связано с тем, что даже при сравнительно небольших эксцентрицитетах напряжения кручения значительно меньше Отах- В этом легко убедиться, выполнив ряд расчетов как с учетом, так и без учета влияния кручения. При малых эксцентрицитетах (е 0,1 ) расчет следует выполнять на совместное действие растяжения, изгиба и кручения [c.114]

Затяжка резьбовых соединений необходима а) для создания определенного минимального давления на стыке соединяемых деталей с целью обеспечения его плотности и герметичности б) для уменьшения влияния переменных основных напряжений на прочность резьбового соединения. [c.527]

Влияние релаксации объемных напряжений в резьбовом соединении на усилие затяжки показано в работе (231. С учетом того, что скорость деформации ползучести в зависимости от напряжений изменяется по степенному закону [154] [c.253]

На рис. 2.3 приведена зависимость напряжения изгиба от напряжения затяжки, построенная по ( )ормуле (2.8) при а = = 0,5° и =3 200 ГПа, для // с = 20 (кривая 1) и Ilde = 5 (кривая 2). Из анализа грас )ика следует, что увеличение Оо в соединениях с длинными шпильками оказывает сильное влияние на и что чрезмерная затяжка может быть в отдельных случаях причиной поломок болтов (шпилек) от напряжений изгиба. [c.17]

Рис. 11. Влияние напряжения предварительной затяжки болта 003 на долговечность N образцов при испытании на статическую выносливость (материал листов и накладок -р дюралюминий Д16АТ материал болтов Мб — сталь ЗОХГСА 0 max = = 33,1 кПмм , (Тгтш —

В турбинах, работающих п])и высоких параметрах рабочего тела, существенными деталями являются болты или Ш]мльки, соединяющие горизонтальные фланцы. Для этих деталей характерно явление релаксации, заключающееся в потере предварительного натяга под влиянием пластической деформации. Для сохранения натяга на срок между ревизиями турбины необходимо создавать в шпильках при сборке большие напряжения. Обычно при затяжке болты и шпильки диаметром свыше 70 мм подогревают пламенем газовой горелки или электрическим нагревом, для чего в них предусмотрены центральные отверстия. [c.299]

На прочность резьбовых соединений, испытываюш,их переменные нагрузки, оказывают влияние точность параметров резьбы (особенно шага), концентрация напряжений, характер распределения нагрузки по виткам и пр. Но при этом влияние качества сборки и прежде всего правильно выбранной посадки в резьбе, величина предварительной затяжки, отсутствие перекосов во многих тяжелонагруженных соединениях особенно заметны. [c.145]

Рассмотренные выше уравнения (10.7)—(10.9) справедливы в случае назависимости влияния амплитудного напряжения от среднего напряжения цикла и когда напряжение предварительной затялгки а ат щ. При меньших значениях усилий затяжки [c.198]

Проведенные исследования показали, что при постоянной температуре, независимо от напряжений, у акулона практически через 10 ч развивается ползучесть (фиг. VII. 42). Поэтому, спустя указанный отрезок времени, требуется дополнительная затяжка гаек. Отрицательному влиянию резких изменений температуры можно проти одействовать путем применения шайб, армированных волнист- и металлическими кольцами. [c.155]

Для фланцев, подверженных воздействию высоких температур, обычно находят, при каком напряжении в шпильках обеспечивается плотность без учета влияния температуры, т.е. напряжение в шпильках перед перезатяжкой, а затем по данным релаксационных испытаний материала шпилек на кольцевых образцах и напряжениям в шпильках перед перезатяжкой определяют, какое необходимо создать начальное напряжение в шпильках от затяжки, обеспечивающее долговечность разъема. При этом не учитывают ползучесть фланца, гайки, резьбы, а также разницу релаксации кольцевого и цилиндрического образцов, т. е. тела шпильки . [c.380]

МПа). Испытания проводили при отнуле-вом цикле напряжений. В табл. 6.9 приведены данные об относительной прочности резьбовых соединений (за единицу принята прочность резьбы с а == 60° и плоскосре-занной впадиной). Как показывает анализ этих данных, профиль, образованный дугой окружности и исключающий контакт между вершиной резьбы гайки и впадиной резьбы шпильки, позволяет на 60 % повысить предел выносливости соединений. При использовании упорной резьбы и резьбы с а = 90° значение Одц повышается незначительно (до 10 %). Это объясняется влиянием ударных нагрузок из-за увеличенных радиальных зазоров при отнулевом цикле напряжений. Предел выносливости этих соединений можно повысить путем предварительной затяжки. [c.196]

По возможности должны быть приняты меры к тому, чтобы получить гомогенную структуру, являющуюся более устойчивой, исключить внутренние напряжения, способствующие разблагораживанию потенциала и коррозионному растрескиванию, не допустить наличия макроскопических трещин, в которых начинается щелевая коррозия, и микротрещин, которые становятся концентраторами напряжений, способствующими коррозионному растрескиванию. Коррозионное растрескивание химической аппаратуры возникает часто и по причине неправильной сборки отдельных элементов. Так, например, автор наблюдал случай, когда дорогой аппарат вышел относительно быстро из строя в результате, казалось бы, такой невинной причины, как неправильное сболчивание двух элементов. В результате неравномерного затягивания болтов создались большие напряжения в одной части аппарата, примыкающей к фланцу, и аппарат под влиянием коррозионной среды растрескался. Чтобы избежать подобных случаев, рекоькндуется усилие затяжки распределить равномерно между всеми болтами, для чего сболчивание производить с помощью моментного ключа, ограничивающего усилие. [c.433]

Чтобы определить способность болта сопротивляться воздействию эксплуатационных нагрузок, необходимо провести испытания его на усталостную прочность при различных значениях статической составляющей цикла изменения нагрузки. По результатам испытаний строят диаграмму предельных напряжений болта, характеризующую влияние осевой растягивающей силы на изменение его усталостной прочности. На рис. 104 приведена такая диаграмма для шатунных болтов двигателя ЗИЛ-130. По оси абсцисс отложены средние напряжения цикла соответствующие различным моментам затяжки М. Моменты М соответствуют пониженному коэффициенту трения, моменты М" — повьшенному коэффициенту трения. На диаграмме показана область напряжений, возникающих в болтах при работе двигателя, т. е. для каждого момента затяжки Может быть определена амплитуда рабочих напряжений в болтах и амплитуда допустимых напряжений при данной затяжке [сГд]. В данном случае эти напряжения приведены для максимального момента, возникающего после шплинтовки болта (линия ЬЬ). Линия аа ограничивает напряжение в болте по предельно допустимому минимальному моменту затяжки, а линия сс — по предельно допустимому максимальному моменту затяжки, определенному по рекомендуемому НАМИ коэффициенту запаса для шатунных болтов. [c.163]

На упрошенных моделях выясняется также влияние затяжки шпилек на напряжения и деформации отдельных балок. Приведем некоторые данные, полученные на модели, состоящей из девяти балок продольного направления (сечением 12x23 при /= 500 мм) и пяти балок поперечного направления (сечением 24,5 х 12 и 49 х 12 при I = 200 мм) и имеющей между продольными балками шайбы. Продольные балки стянуты между собой шестью шпильками диаметром 8 мм с усилием около 500 кг. Модель опирается на квадрат площадью 2500 мм и сверху нагружартся двенадцатью одинаковыми [c.557]

Проведенные эксперименты показали, что при ослаблении как вертикальных, так и горизонтальных шпилек происходит перераспределение усилий, действующих на отдельные детали траверсы, а следовательно, и изменение в них напряжений. Наиболее существенное влияние оказывает ослабление горизонтальных шпилек. При ослаблении этих шпилек напряжения в опорных плитах увеличиваются и неравномерность распределения напряжений по продольным плитам несколько возрастает. Так, например, при ослаблении шести средних горизонтальных шпилек напряжения в опорных плитах повышаются на 20—40%, а неравномерность распределения напряжений по продольным плитам возрастает с 1,61 до 1,93 (фиг. VH. 36). Напряжения в подцилиндровых плитах также возрастают. При ослаблении всех горизонтальных шпилек напряжения в крайних опорных и подцилиндровых плитах увеличиваются на 80 -4--i- 100%, а всредних плитах на50%. Неравномерность распределения напряжений по продольным плитам возрастает в 2,0—2,2 раза. При ослаблении вертикальных шпилек напряжения возрастают только в крайних подцилиндровых плитах. Следовательно, наибольшее влияние на перераспределение напряжений оказывает затяжка горизонтальных шпилек, стягивающих продольные плиты, и особенно затяжка шпилек, расположенных в средней части плит. Затяжка шпилек приводит к изменению напряжений в основном в поперечных плитах. [c.561]

Снижения рабочих напряжений н повышения прочности деталей или узлов можно достичь изменением параметров цикла напряжений или созданием предварительных напряжений. В ряде случаев можно упрочнить детали без йзменения размеров за счет создания предварительных напряжений сжатия и уменьшения более опасных напряжений растяжения. Влияние усилия предварительной затяжки на величину переменной составляющей и упрочнение резьбовых соединений рассмотрено в гл. VI. [c.272]

Завинчивание под нагрузкой. При вращении винта с преодолением груза Рд или для получения предварительного натяжения Рщ (неизвестной величины), к напряжению растяжения или сжатия в пределах места скрепления прибавляется еще напряжение от скручивания. Так как это последнее увеличивается вместе с увеличением трения в винте, то при затяжке винты надо смазывать (одновременно также для воспрепятствования заеданию). Там, где это добавочное напряжение при завинчивании бывает редко, оно не имеет значения в сравнении с постоянным напряжением от нагрузки. Оно может оказать свое вредное влияние, если при вращении слишком сильно затянуть винт. Например, при небольших болтах, или слишком больших плечах ключа, так что в болтах появляются трещины или срывается резьба. Вследствие этой опасности следует в ответственных местах больших машин по возможности избегать, С1авить скрепляющие болты меньше 5//. Винты больше 2" трудно затянуть с помощью простого ключа, насколько это требуется. Поэтому для болтов больших диаметров предварительная затяжка производится удлиненными ключами, или помощью предварительного нагрева растягиваемого стержня предохранение от развинчивания особенно важно и необходимо. [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...