Сила сосредоточенная касательна

Сила сосредоточенная касательная 244 [c.856]

Сосредоточенная касательная сила на полуплоскости. Определим теперь напряжения, вызываемые в полуплоскости действием горизонтальной силы Т, приложенной в начале координат (рис. 71). [c.153]

Для определения перемещений, вызванных касательной распределенной нагрузкой, последнюю можно приближенно заменить сосредоточенной касательной силой, только при этом следует учесть, что соответствующие формулы будут справедливы 74 лишь на некотором удалении от [c.156]

Естественно, что при а — я/2 приходим к задаче, когда к граничной точке полупространства приложена сосредоточенная касательная сила. [c.344]

Подставим значения постоянных С и D в уравнение углов наклона касательных и в уравнение прогибов участка V, как в наиболее общие уравнения, содержащие все изгибающие факторы (пару сил, сосредоточенную нагрузку и распределенную нагрузку). [c.255]

Практически важными являются случаи нагружения одного из колец бака сосредоточенной радиальной силой Р, касательной силой Т и моментом М (см. рис. 9.7.3). Уравновешивающие погонные силы в каждом из зтах случаев прикладываются непосредственно к кольцу и распределяются по закону статических моментов или по Бредту в соответствии с балочной теорией изгиба и кручения тонкостенных стержней. Комбинируя указанные случаи нагружения между собой и с решениями для закрепленного бака по балочной теории, можно получать решения различных задач прочности конструкций данного класса. [c.163]

В качестве следующего примера возьмем шпангоут (см. рис. 4.5, а), нагруженный в сечении ф = О сосредоточенной касательной силой Tt = Т и касательной распределенной силой, изменяющейся по закону (4,29). По формулам (4.63) находим [c.125]

Наконец, в тех случаях, когда на кольцо действуют только распределенные касательные силы, а сосредоточенные касательные нагрузки отсутствуют, ряды достаточно хорошо сходятся и в выражениях [c.126]

В выделенной иа рис. 3.26, а балке-стенке, работающей иа сдвиг и представляющей собой боковую панель кузова фургона коробчатой конструкции, нагруженного сосредоточенной силой 25, в конце концов может произойти сморщивание даже при ограниченном значении силы 5. Это явление приводит к образованию диагональных полос растяжения. Если принять, что срединная поверхность балки-стенки работает на сдвиг, то можно считать, что в панели происходит чистый сдвиг под действием силы, создающей касательное напряжение т. Условия равновесия выделенного треугольного элемента можно рассмотреть по рис. 3.26, б. При толщине стенки t условия имеют вид [c.92]

В следующем параграфе будет показано, что нужную систему 2N контрольных решений можно найти, прикладывая на границе в центре каждого г-го элемента сосредоточенную касательную и нормальную силу Fi и Fi- Считая сначала, что N контрольных решений отвечают сосредоточенным касательным силам Fl, i = = 1,. .., N, запишем (6.2.3) в виде [c.113]

Сосредоточенная касательная сила на прямолинейной границе. Формулы, полученные для функции напряжений [c.244]

Рис. 5.9. Сосредоточенная касательная сила Р.

Аналогично через //" (Я, Р), /—1, 2, обозначим составляющие перемещения точки Я, вызванного действием сосредоточенной касательной силы 5 (С ) = 1 , приложенной в точке Q границы т (рис. 6.18, в). [c.355]

Если контурная конструкция представляет собой ферму с треугольной решеткой (рис. 10.6, а), то распределенные силы 5, 1 5, Q, отнесенные к единице длины, нужно пересчитать на силы сосредоточенные, приложенные в узлах фермы. Например, для узла п на рис. 10.6, б показаны узловая сила 8п от распределенных касательных сил 5, узловая сила Уп от вертикальных составляющих V, узловая сила Qn от поперечных сил Q, узловая сила Оп от собственного веса контурных конструкций ц. При этом, конечно, принимают во внимание очертание эпюр 5, V, Q, ц. [c.184]

Определим напряженное и деформированное состояние в подкрепленной одним ребром жесткости бесконечной пластине при условии, что пластина подходит к ребру с обеих сторон. По-прежнему считаем, что пластина загружена периодически приложенными к ней сосредоточенными силами S, касательными к ребру (рис. 10). По условию симметрии задачи распределение перемещений и напряжений будет симметричным относительно плоскости симметрии конструкции, проходящей по ребру и разделяющей его на две равные части, вследствие чего перемещение v вдоль [c.155]

ДЕЙСТВИЕ СОСРЕДОТОЧЕННОЙ КАСАТЕЛЬНОЙ СИЛЫ [c.144]

Существенный интерес представляют величины нормальных окружных напряжений Оф на контуре отверстия. В табл. 8 приведены значения этих напряжений в восьми равностоящих точках диска (фиг. 10 и 11, а, б, е) на контуре отверстия, отдельно от действия на контур диска сосредоточенной радиальной силы Р, касательной силы Т и момента М. [c.151]

Будем рассматривать вагон как материальную точку, предполагая массу вагона сосредоточенной в его центре тяжести М. К точке М приложены две силы сила тяжести Ри реакция рельсов//, так как реакция рельсов направлена противоположно давлению вагона на рельсы, то по условию реакция N должна быть перпендикулярна к прямой, соединяющей головки рельсов Присоединим к силам Р VI N силу инерции вагона Ру . Так как вагон движется равномерно, то сила инерции есть сила центробежная (касательная сила инерции равна нулю), так как точка М описывает в горизонтальной плоскости кривую радиуса > , то центробежная сила инерции направлена горизонтально в сторону выпуклости кривой и имеет величину [c.23]

Сосредоточенная касательная сила 27 [c.27]

Сосредоточенная касательная сила [c.27]

Из соотношения (2.22) для двумерного случая и из соотношения (3.75) для пространственного случая следует, что нормальная компонента перемещения поверхности йг в результате действия сосредоточенной касательной силы О пропорциональна постоянной упругости (1 — 2у)/о. Касательные усилия, действующие на поверхность каждого тела в области контакта, одинаковы по величине и противоположны по направлению [c.233]

Исследуем компоненты напряжений в полупространстве, вызванные касательными контактными усилиями. В принципе их можно найти с помощью решения для сосредоточенной касательной силы, определяемого соотношением (3.76), посредством интегрирования по области контакта с использованием в качестве весовой функции распределения касательных усилий (7.15). Однако такое интегрирование может быть выполнено только численно. [c.241]

В подавляющем большинстве случаев влияние касательных напряжений на прочность балок невелико и при расчете их не учитывают. Исключением являются балки из тонкостенных профилей, в частности, высокие двутавровые балки, нагруженные большими сосредоточенными силами, приложенными вблизи опор. [c.278]

Балка прямоугольного поперечного сечения пролетом 2 м, шириной 7,5 СЛ1 и высотой 15 см шарнирно оперта по концам. Определить нормальные и касательные напряжения в точке, отстоящей на 5 см вверх от нейтральной оси в поперечном сечении, расположенном на расстоянии 75 см от левой опоры. Балка нагружена сосредоточенной силой 400 кг, приложенной посредине пролета. [c.136]

Найти величину наибольших нормальных и касательных напряжений в балке корытного сечения (см. рисунок), свободно лежащей на двух опорах и нагруженной двумя сосредоточенными силами по 15 т каждая. Пролет балки 3 м. Силы приложены на равных расстояниях 0,3 м от опор. [c.141]

Из условия прочности по нормальным напряжениям определить грузоподъемность широкополочного двутавра пролетом 1=3 м, свободно лежащего на двух опорах и загруженного сосредоточенной силой Р, приложенной посредине пролета. Подсчитать величину наибольших касательных напряжений и построить эпюры распределения касательных напряжений по высоте стенки и ширине полок. Допускаемые напряжения принять [c.141]

Двутавровая балка № 20а длиной 1,8 м, защемленная одним концом, изгибается в плоскости стенки сосредоточенной силой 500 кг, приложенной на свободном конце, и скручивается моментом 60 кгм, приложенным посредине длины балки. Определить величину наибольших нормальных и касательных напряжений в защемлении и посредине длины балки, а также величину наибольших секториальных касательных напряжений на свободном конце балки. Для двутавра принять по ГОСТу 10016—39 / ,ах = = 2370 сл, /, =13120 см ,, = 46,15 л />=10 см, [c.265]

В данном случае, учитывая тонкостенность сечения и наличие большой сосредоточенной силы (Р=3<7а=3-80,3 200=48,2-10 кГ), следует проверить максимальные касательные напряжения в поперечном сечении балки. [c.126]

Наиболее просто решается вопрос в том случае, когда особенность решения обусловлена структурой краевых условий (например, когда какая-либо линия является линией разрыва краевых условий в напряжениях или когда приложена сосредоточенная сила или сосредоточенный момент). В этом случае особенность в решении возникает, даже если само уравнение граничной поверхности будет бесконечно дифференцируемой функцией. Приведем менее тривиальный пример. Допустим, что в плоском случае в окрестности неко орой точки граничный контур представим в виде двух дуг, пересекающихся под прямым углом. На одной стороне задано постоянное касательное напряжение, на другой оно тождественно равно нулю. Краевые условия здесь подобраны так, чтобы в угловой точке нарушался закон парности касательных напряжений. Естественно, что предположения, при которых закон парности выводился (имеется в виду дифференцируемость напряжений, о чем см. 1 гл. II), здесь не выполняются, что и приводит к неограниченности производных от смещений. [c.305]

Бесконечно длинная балка, нагруженная сосредоточенной силой F, может быть рассмотрена как полубесконечная балка, расположенная в части 2 0 оси, к концу 2 = 0 которой приложена сила F/2. Так как ось Оу — ось симметрии для изогнутой оси балки, то в точке z = О касательная к оси балки горизонтальна и в этой точке [c.271]

Таким образом, в сечениях балки, близких к месту приложения сосредоточенной силы, эпюры касательных напряжений существенно отличаются от параболы. При этом ордината их экстремальных значений не постоянна для различных сечений ио длине балки. Величина Ттгх возрастает с увеличением модуля межслойиого сдвига и со снижением значении трансверсального модуля упругости (см. табл. 2.7). При малых отношениях //Л в центральном сечении балки ( = 0) имеют место относительно высокие сжимающие трансверсальные напряжения. Расчет напряжений Ох max по классическим формулам без учета анизотропии упругих свойств и локальности приложения нагрузки дает заметную погрешность. [c.42]

Действующая на тело, равнодействующая, уравновешивающая, активная, пассивная, живая, объёмная, массовая, приведённая, центральная, (не-) потенциальная, (не-) консервативная, вертикальная, горизонтальная, растягивающая, сжимающая, заданная, обобщённая, внешняя, внутренняя, поверхностная, ударная, (не-) мгновенная, нормально (равномерно) распределённая, лишняя, электромагнитная, возмущающая, приложенная, восстанавливающая, диссипативная, реальная, критическая, поперечная, продольная, сосредоточенная, фиктивная, неизвестная, лошадиная, перерезывающая, поворотная, составляющая, движущая, выталкивающая, лоренцева, потерянная, реактивная, постоянная по величине, периодически меняющая направление, зависящая от времени (положения, скорости, ускорения). .. сила. Касательная, тангенциальная, нормальная, центробежная, переносная, центростремительная, вращательная, кориолисова, даламберова, эйлерова. .. сила инерции. Полезная, вредная. .. сила сопротивления. Слагаемые, сходящиеся, параллельные, позиционные, объёмные, центростремительные, массовые, пассивные, задаваемые, кулоновские. .. силы. [c.78]

Функции ф( )(е) характеризуют изменение по координате е амплитудных значений перемещений точек осевой линии стержня для каждой из чаетот стержня. Производные функций ф< >(е) характеризуют изменение амплитудных значений угла наклона касательной к осевой линии стержня ( зо ( )). изгибающего момента (ДМ о , (е)) и перерезывающей силы (Д(31, о е)) для каждой из частот 7,о/. Полученные собственные функции для наиболее простого уравнения поперечных колебаний стержня постоянного сечения (7.66) могут быть эффективно использованы при приближенных решениях более сложных уравнений поперечных колебаний стержней с переменным сечением, нагруженных сосредоточенными динамическими силами, стержней, находящихся в потоке воздуха или жидкости, и т. д. [c.182]

На первом участке Q,, положительна и постоянна, значит и угол наклона касательной к эпюре Л4 на этом участке должен быть положителен н постоянен. Так оно и есть. На втором участке до точки К поперечная сила положительна и уменьшается от сечения к сечению до нулевого значения в сечении К- Из эпюры моментов видно, что угол наклона касательной к эпюре М , оставаясь положительным, уменьшается,до нуля. На участке от сечения К до О наблюдается рост численного значения Qy, но знак остается отрицательным. Из эпюры моментов видно, что этому соответствует и изменение угла наклона касательной к эпюре На третьем участке Qy постоянна и отрицательна, поэтому и угол наклона касательной должен быть отрицательным и одинаковым на всем участке, что соответствует построенной эпюре моментов. На четвертом участке Qy по величине стала меньше, чем на третьем, умень-Ш[илось и значение-угла наклона касательной к эпюре М, . В точках О и Е балки приложены сосредоточенные силы, поэто.му на эпюре Qy в этих сечениях имеются скачки, а на эпюре М - — изломы. В сечении О возрастает величина Q ,,, оставаясь отрицательной, поэтому и угол наклона касательной к эпюре /И.,- в этом сечении увеличивается по абсолютной величине, оставаясь отрицательным (I 0.1 I < I я I). В точке Е — наоборот Qy по абсолютной величине уменьшается, оставаясь отрицательной. И усол наклона касательной к эпюре Лi, . в этом сечении уменьшается по абсолютной величине, оставаясь отрицательным ( Пд > 04 ). Таким образом, эпюра Qy качественно увязана с эпюрой [c.204]

Консольная балка прямоугольного поперечного сечения склеена из двух призм и нагружена сосредоточенной силой (см. рисунок). Исходя из обычных допущений, принятых в расчетах на изгиб, найти значение и направление касательного напряження. [c.122]

Теперь оказывается возможным перейти к рассмотрению задачи, когда нагружение (осуществляемое лишь нормальными усилиями) не является осесимметричным. Для этого следует обратиться к формулам (1.27), положив в них ст (0) = б(0), т. е. рассмотреть задачу, когда в полюсе приложена сосредоточенная сила. Тогда, просуммировав эти решения по всей сфере, можно получить интегральное представление решения в случае произвольного нагружения нормальными силами (которые можно рассматривать как своего рода функцию Грина). Поскольку же задача внутренняя, то подобный прием нуждается в корректировке. Дело в том, что в этом случае нагружение оказывается неуравновешенным и формально полученное решение становится лишенным смысла. Необходимо приложить какую-либо компенсирующую нагрузку (которая на заключительном этапе построения решения автоматически устраняется из-за условия самоурав-новешенности внешних сил). Можно приложить, например, в центре компенсирующую сосредоточенную силу. Правда, тогда решение будет иметь особенность в начале координат, но она уничтожается при суммировании. В уже упомянутой работе [7] предложен иной путь компенсирующая нагрузка представляется в виде суммы массовых сил, равномерно распределенных по объему и направленных по оси г, и некоторого решения, компенсирующего касательные напряжения. Тогда решение [c.340]

Таким o6p i30M, на граничном срезе работу на возможных перемещениях производят нормальное усилие iVv на перемещении fiuv касательное усилие Nx на касательном перемещении обобщенная поперечная сила Kv на нормальном перемещении 6ai изгибающий момент /V(v на повороте нормального элемента вокруг направления т. В угловых точках работу на нормальном перемещении угловой точки ()Wi совершает сосредоточенная сила [c.389]

ОНО имеет в точках, определяемых координатами T = th = Когда эллипс очень узок, эти значения весьма велики и точки, в которых они действуют, близки к концам большой оси. Имеются решения для эллиптического отверстия в пластинке, находящейся под действием чистого изгиба в своей плоскостии параболического распределения касательных усилий, которое возникает в тонкой балке прямоугольного сечения ), для эллиптического отверстия с равными и противоположными по знаку сосредоточенными силами, приложенными по концам малой оси ), а также для жесткого и упругого включений, заполняющих отверстие в растянутой пластинке ). Рассматривались и более общие виды решений в форме рядов для действительной функции напряжений ф в эллиптических координатах ). Эквивалентные им комплексные потенциалы можно построить из функций, использованных или упомянутых здесь вместе с аналогом простых функций, приведенных в задачах на стр. 197, если необходимо учесть влияние дислокаций, а также сосредоточенных сил и моментов. Решение для общего случая нагружения эллиптического отверстия дается позже в 67—72. [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...