Срыв, угол

Анализ уравнения (10.1.17) показывает, что основными факторами, определяющими срыв капель с вытеснителя в закрученном потоке, является угол закрутки потока, определяемый конструкцией завихрителя, физико-химические свойства паровой и жидкой фаз, тангенциальная скорость набегающего потока и радиуса вытеснителя. [c.287]

Если сверхзвуковой поток должен обтекать тупой угол, для которого б > бпр, то после поворота около вершины угла поток отрывается и следует не по стенке, а по лучу, соответствующему б = бпр-, между лучом и стенкой образуется область вакуума. Это явление можно назвать срывом сверхзвукового потока. [c.169]

Однако, учитывая возможные колебания коэффициента трения, следует для уверенного самоторможения принимать значения а < 25°. Если же соединение, напротив, должно срываться иод действием сдвигающих сил, то следует принимать а > 60°. Те же соотношения справедливы и для сферических фиксаторов (в данном случае а — центральный угол конического отверстия, в которое входит сфера фиксатора). [c.271]

Vi — переносная скорость заготовки в точке Bj W- — относительная скорость движения заготовки по лопасти в точке В , В2 — конечное положение заготовки при сходе с лопасти, определяемое радиусом и длиной лопасти а 02— угол, определяющий конечное положение лопасти, при котором заготовка срывается с лопасти — переносная скорость заготовки в точке 2 2 — относительная скорость движения заготовки по лопасти в точке i 2- [c.94]

Из функций, выполняемых РЛС, необходимо прежде всего имитировать те, которые связаны с возможной аварийной ситуацией при полетах в условиях грозовой деятельности, при наличии встречных самолетов и при полетах над гористой местностью. Кроме того, необходимо отработать навыки в измерении таких навигационных параметров, как угол сноса, путевая скорость, и навыки работы с индикаторами РЛС при наличии активных помех, так как эти задачи решены на новых принципах и ранее не практиковались. Важно также имитировать. ввод основных неисправностей в РЛС (отсутствие разверток на экранах индикаторов, отсутствие высоких напряжений в индикаторах и модуляторе, срыв системы АПЧ, срыв синхронизации и др.). Это научит экипаж устранять неисправности в полете, или принимать решения о возможности использования тех или иных режимов. [c.218]

По мере отклонения угла входа от расчетного отрывная зона на входной кромке увеличивается и все больше влияет на распределение давления на остальной части профиля. Наконец, наступает такой критический угол входа, при котором поток уже не может стационарно обтекать профиль, зона отрыва от входной кромки внезапно продолжается через весь межлопаточный канал и обтекание решетки в целом существенно нарушается. В турбинах такое обтекание решеток приводит к значительному уменьшению к. п. д., в компрессорах — к срыву (помпажу). [c.370]

Неустойчивость при постоянной частоте вращения ротора возникала при дросселировании воздуха на выходе из компрессора. Исследования показали, что критический угол срыва, при котором компрессор работает неустойчиво, независимо от частоты вращения сохраняется почти постоянным (рис 7.12). [c.116]

Для того, чтобы срыва не было и угол Pi не уменьшался при изменении расхода воздуха, необходимо изменить направление скорости l, т. е. изменить угол Кх (рис. 8.4, б) поворотом направляющего аппарата. [c.139]

Лопатки рабочего колеса должны быть установлены таким образом, чтобы во избежание срыва потока передние кромки их были направлены по направлению вектора или под небольшим лт-ЛО М к нему. При этом форма (кривизна) профилей лопаток выбирается с таким расчетом, чтобы угол выхода потока из колеса р2 был больше угла входа В этом случае, как видно из рис. 2.2, поворот потока сопровождается увеличением поперечного сечения каждой струи воздуха, проходящей через канал мелсду двумя соседними лопатками ( 2к> т)- В результате относительная скорость воздуха в рабочем колесе уменьшается W2Pl). [c.40]

Утолщение пограничного слоя на входе в диффузор способствует более раннему появлению неустойчивости пристеночного слоя, периодическому срыву отдельных вихрей. Чем больше угол расширения диффузора, тем сильнее это явление, пока при определенных значениях а не происходит полный отрыв потока от стенок. Все это, в свою очередь, повышает общее сопротивление диффузора. [c.188]

Срыв на 11,12 14,34 10,92 10,46 диаграмме 2440 3000 2720 2875 Образец сечением 10Х X10, надрез глубиной 2 мм с радиусом 0,1 мм, угол раскрытия 60° [c.122]

На висении поток через диск направлен вниз, а при авторотации— вверх. Вследствие изменения направления потока при переходе от висения к авторотации углы атаки сечений увеличиваются, если после отказа двигателей на висении общий шаг винта не изменяется. Избыток тормозящего аэродинамического момента уменьшает угловую скорость винта. Кроме того, расширяется зона срыва, вследствие чего снижается подъемная сила лопасти и увеличивается ее сопротивление. Уменьшение подъемной силы требует увеличения ускоряющего момента, а рост сопротивления увеличивает тормозящий момент. Следовательно, авторотация винта с большой зоной срыва может оказаться невозможной. Чтобы избежать чрезмерного увеличения зоны срыва и снижения угловой скорости вращения винта, необходимо как можно быстрее уменьшить углы установки лопастей после отказа двигателей. Обычно оптимальным общим шагом для авторотации является малый положительный угол, при котором можно поддерживать нормальную величину частоты вращения винта. Если большой зоны срыва нет, то скорость снижения слабо зависит от общего шага и частоты вращения [c.119]

Таким образом, учет зоны обратного обтекания приводит к появлению в формулах членов порядка При ц > 0,5 наряду с зоной обратного обтекания необходимо учитывать срыв потока и сжимаемость воздуха. Кроме того, становятся важными и другие степени свободы лопасти. Например, при ц > 0,7 подъемная сила, которая в зоне обратного обтекания проходит через точку трех четвертей хорды, значительно изменяет угол установки, а значит, и нагрузку лопасти. Поэтому при больших значениях характеристики режима работы винта нагрузку лопасти и ее движение нужно находить численно, чтобы получить более точные результаты. [c.250]

Во-вторых, если угол атаки i превысит максимальный угол отклонения потока в косом скачке уплотнения тах для заданного числа Ml набегающего потока (см. рис. 3.12) при i > Ютах перед нижней стороной пластинки образуется отошедшая ударная волна. Случай, когда i > omax, может иметь место при не очень больших числах Mi (например для Mi = 1,5 угол пр = = 12 ). Важно отметить, что при М] < 6,4 всегда тах < пр, и поэтому причиной неприменимости изложенной схемы расчета является образование перед пластинкой отделившегося криволинейного скачка уплотнения. При очень больших числах Mi, наоборот, пр < mai и причиной неприменимости расчетной схемы является срыв с верхней стороны пластинки. [c.45]

Особенностью реактивного закрылка является возможность создания больщой подъемной силы даже при отрицательных углах атаки. При этом ее величина зависит от угла отклонения струи, который может быть боль-ще 90°. В этом случае возможен так называемый реверс силы тяги. Однако при таких больших углах отклонения струи снижаются ее подсасывающие свойства и на верхней стороне крыла даже при малых углах атаки может произойти срыв потока. Поэтому с целью его предотвращения при больших углах атаки угол отклонения реактивной струи следует уменьшать. Благодаря воздействию такой струи центр давления крыла смещается ближе к задней кромке, что способствует улучшению устойчивости. [c.88]

Применение закрученных по закону г tg jJg = onst лопаток осевой решетки РК приводит к принципиально иной картине течения (рис. 4.4). Угол р, увеличивается от корня к периферии решетки, соответственно увеличивается доля расхода через высокоэкономичную прикорневую область проточной части, что является одной из причин более высокого к. п. д. Вместе с тем в периферийной зоне, охватывающей приблизительно от Vg до V4 высоты лопатки, наблюдается резкое уменьшение расходной составляющей скорости и угла 2- Вблизи внешнего меридионального обвода эти величины возрастают. Резко растет также угол у. Такое распределение основных параметров потока на выходе ступени является следствием срывных явлений в области поворота потока из радиального направления в осевое. Принципиальная картина течения за РК при наличии срывов (обратного течения) потока, близкая к вышерассмотренной, установлена Норншильдом [113]. [c.146]

Формирование вращающегося срыва поясняет схема на рис. 8.11. Срыв, появившийся по тем или иным причинам на одной из лопаток, дросселирует межлоиаточный канал, расположенный со стороны ее спинки, поэтому подходящий к фронту решетки поток вынужден растекаться, как показано на рис. 8.11, увеличивая угол атаки на лопатках, расположенных со стороны спинки данной, и уменьшая его на лопатках, расположенных по другую сторону от нее. Увеличение углов атаки провоцирует развитие срывов, а уменьшение способствует угасанию их, поэтому срывная зона начинает перемещаться относительно решетки лопаток в сторону от их спинок к корытцу соседних. [c.157]

Углы выхода. В процессе ускерения пара в каналах решеток происходит рассогласование скоростей фаз (пар — вода) как по величине, так и по направлению. Чем больше размер капель, тем менее криволинейна траектория их линий тока (см. 3-4) и тем больше угол выхода капель за решеткой. Увеличение угла выхода жидкой фазы вызвано также срывом нленки с выпуклой поверхности профиля ( 3-2) и движением оторванных капель с углами, большими, чем угол движения [c.85]

Видно, что при угле атаки i pmin близком к нулю потери в решетке наименьшие. Рост на отрицательных углах атаки объясняется увеличением потерь в пограничном слое и срывами потока у передней кромки со стороны корытца лопатки. На больших положительных углах атаки рост р вызывается срывами потока со спинки лопатки. Срыв потока со спинки более интенсивен (из-за действия центробежных сил в криволинейных каналах), поэтому с увеличением i > О потери в решетке растут более интенсивно, чем при уменьшении i С 0. На отрицательных и малых положительных углах атаки i угол отклонения (поворота) потока в решетке возрастает с увеличением i. На малых /, где отсутствуют срывы потока со спинки лопатки, угол отставания потока б (см. рис. 2.27) практически не изменяется с увеличением угла атаки. Поэтому угол Др = (р2л — б) — (р1л — О возрастает пропорционально увеличению угла / С появлением отрыва потока рост Др с увеличением i замедляется. [c.59]

На нерасчетных режимах работы ступени турбины угол изменяется незначительно, однако угол может меняться очень сильно. А так как конструктивные углы лопаток не меняются, то неизбежен срыв потока с лопаток рабочего колеса. Срыва не будет только в том случае, если ul i останется прежним, т. е. когда u/ i = и с[ (рис. 12.1). [c.198]

В настоящее время установлено, что помпаж связан с периодическими срывами потока, вознх кающими главным образом на выпуклой поверхности (спинке) профилей лопаток при обтекании компрессорных решеток. При постоянных оборотах кохмп-рессора (а следовательно, при постоянной окружной скорости лопаток) уменьшение расхода приводит к уменьшению осевой составляющей скорости потока на входе в данную решетку. Следовательно, относительная скорость при обтекании профиля в решетке изменяет свое направление, угол набегания потока, возрастая, становится больше критического, вследствие чего и возникает срыв потока со спинки лопатки. [c.151]

Максимальное значение КПД достигается при некотором оптимальном в этом отношении угле атаки ionr, лежащем недалеко от начала резкого подъема кривой . При дальнейшем увеличении угла атаки вскоре возникает срыв потока с верхней поверхности профилей, образующих решетку, что проявляется в резком увеличении сопротивления, а также в замедленном росте и последующем падении угла отклонения Др. Угол атаки, при котором возникают эти явления, называется критическим. [c.81]

Поворот лопаток статора на уменьшение угла установки (т. е. на уменьшение ai) и увеличение предварительной закрутки воздуха перед колесом принято называть поворотом на прикрытие и приписывать ему отрицательный знак. Как видно, при таком направлении поворота лопаток ВНА можно и при пониженном коэффициенте расхода са обеспечить сохранение расчетного угла атаки у лопаток рабочего колеса и тем самым предотвратить возникновение срыва потока и падение КПД первой ступени при йпр<С1. При этом угол р2 в треугольнике скоростей ступени изменится незначительно и, следовательно, одновременно с уменьшением Са будет умеьншаться также закрутка воздуха AWu (согласно рис. [c.169]

На коэффициент подъемной силы крыла данной формы влияет угол атаки и число М полета. С увеличением угла атаки коэффициент подъемной силы растет (рис. 4.7) по достижении критического угла атаки якрит коэффициент подъемной силы достигает максимального значения Су Дальнейшее увеличение угла атаки из-за срыва потока приводит к уменьшению коэффициента подъемной силы. Полет с критическими углами атаки недопустим, поэтому в реальных условиях используются углы атаки меньше критического. [c.142]

При срыве с кромки сопла пленка топлива дробится на мельчайшие капли, вылетающие в топку в виде полого конуса. Расширение диапазона регулирования достигнуто за счет применения ступени парового распыла, выполненной в виде парового завихрителя, при-мыкаюпцего к топливному завихрителю. Пар из наружной трубы ствола проходит через тангенциальные каналы парового завихрителя и закрученным потоком рядом с топливным соплом принимает участие в рас-пыливании мазута. Угол раскрытия факела форсунки 65 5°. [c.134]

При положении державок зонда под углом к направлению течения обнаруживается влияние градиента скорости, что связано со срывом вихрей с державок. В [35] установлено, что правильные показания дает зонд с державками, расположенными вдоль потока. Однако при измерениях в непосредственной близости от стенки часто пользуются зондами с наклонными державками. Результаты специальных измерений показали, что угол наклона державок не влияет на измерения скорости в области >>+>15 при использованиитарировочных зависимостей, полученных в однородных потоках при том же положении зонда, при меньших значениях измерения должны проводиться при угле наклона до 5°, когда возмущения от державок не попадают на нить термоанемометра. [c.385]

Как и в случае термореактивных композитов, отверстия должны иметь фаску для облегчения входа метчика и предотвращения срыва нескольких первых ниток у резьбы. Резьба с закругленной впадиной предпочтительнее, так как обладает минимальной концентрацией напряжений. Резьба может быть нерезана как резцом на токарном станке, так и с помощью метчиков и плашек. Для получения качественных резьб используются метчики из быстрорежущей стали, с прямыми канавками и слегка увеличенного размера из-за упругой деформации КМ. Передний угол метчика лежит между 10 и 15°, а задний угол приблизительно равен 5°. При использовании метчиков желательно применять охлаждение потоком сжатого воздуха или СОЖ, которое уменьшает забивание канавок и повышает скорость резания. [c.417]

Для идеального винта М = 1 в случае реального винта величина М меньше вследствие профильных потерь и неоптимальной величины индуктивной мощности. Для конкретного винта коэффициент совершенства обычно представляют в виде функции отношения коэффициента силы тяги к коэффициенту заполнения (Ст/о). Это отношение характеризует средний угол атаки лопасти. У современных хорошо спроектированных несущих винтов коэффициент совершенства достигает значений 0,75—0,80. Если максимальное значение М составляет 0,5, то винт спроектирован плохо. Коэффициент совершенства уменьшается при малых Ст/а вследствие низких нагрузок на диск и при больших Ст/а вследствие возникновения срыва (который увеличивает профильные потери). При расчетной нагрузке несущего винта типичны значения М в диапазоне 0,55—0,60. Для плотности воздуха, соответствующей уровню моря, из определения коэффициента совершенства получим Т/Р — = 7QMI /TIA (здесь нагрузка на мощность Т/Р выражена в Н/л. с , а нагрузка на диск Т/А — в Н/м , т. е. в Па). Таким образом, у вертолета с нагрузкой на диск от 250 до 500 Па нагрузка на мощность составляет от 30 до 40 Н/л. с. [c.50]

С ПОСТОЯННОЙ хордой. Пренебрегая сопротивлением при расчете нормальной силы, они получили fг os ф. Предполагалось, что угол атаки а — 0 — ф должен быть мал, даже если углы установки и притекания велики. Опыт показывает, что при полете вертолета с большой скоростью в зоне обратного обтекания обычно возникает срыв. Поэтому авторы рассмотрели случай, когда в этой зоне лопасти обтекаются со срывом, и схематизировали условия срыва постоянными значениями i и d- Для моторного полета они полагали i — 1,2 и d = 1,1, а для авторотации = 0,5 и d = 0,l. При этих предположениях Гессоу и Крим получили формулы для Ст, q., q , Ср и коэффициентов махового движения (до второй гармоники). Расчет по этим формулам в общем хорошо согласуется с численным решением, но при больших [X или Ст/а результаты значительно расходятся. [c.260]

Таким образом, летчик после отказа двигателя должен выполнять снижение, поддерживая нужные значения горизонтальной и вертикальной скоростей. Вблизи земли летчик должен осуществить подрыв и уменьшить вертикальную и горизонтальную скорости для мягкого приземления.- В идеальном случае в момент касания земли скорость вертолета равна нулю. Подрыв заключается в том, что летчик резко увеличивает общий шаг с целью увеличения тяги (и уменьшения скорости снижения вертолета), а затем отклоняет на себя рычаг продольного управления для уменьшения поступательной скорости вертолета (при этом возникает значительный угол тангажа на кабр.-рование). Во время подрыва несущий винт потребляет накопленную кинетическую энергию вращения. Этот источник энергии ограничен, так что летчик должен тщательно контролировать протекание подрыва во времени. Поскольку при увеличении общего шага частота вращения несущего винта падает, срыв на лопастях ограничивает возможности подрыва. Полная кинетическая энергия (КЭ) несущего винта равна (l/2)N/jiQ (здесь N/л — момент инерции винта относительно оси вращения), а ее используемая часть (до момента наступления срыва и падения тяги) равна лишь 1 —0,Цй, где Й и Qk — угловые [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...